一、挤出成型微晶聚烯烃片材和管材（论文文献综述）
成惠斌,钱庆荣,陈建福[1]（2020）在《高性能自增强聚乙烯复合材料的研究进展》文中研究说明近年来,"自增强聚合物复合材料"已成为材料领域研究热点。综述了高性能自增强聚乙烯复合材料的研究进展,阐述了高性能聚合物自增强成型加工的定义、机理、优势及其应用领域,探讨了聚乙烯自增强加工工艺-串晶结构-力学性能三者的相关性,展望了自增强聚乙烯复合材料的高性能化和多功能化一体的发展。
孙岩[2]（2018）在《超高分子量聚乙烯自增强管材的制备及性能研究》文中进行了进一步梳理超高分子量聚乙烯（UHMWPE）是一种具有优异的耐磨损性、耐腐蚀性、耐冲击性、自润滑性等性能热塑性工程塑料。基于这些优异的性能UHMWPE管材是一种固体、液体、气体三态物质均可输送的高性能塑料管材。一直以来众多的研究者都致力于塑料管材的增强研究。一是研究管材原材料,制备性能更加优异的管材原材料;二是做成复合管道;三是通过特殊成型方式实现管材性能得自增强。相比三种方法,管材自增强加工成本低、周期短、生产效率高,有巨大的发展潜力。本文通过对UHMWPE微观结构和性能的分析,以纯UHMWPE为基料,首先采用小分子的流动改性剂（LP）对其进行改性,小分子LP的加入不仅改善了 UHMWPE的流动性而且能够使材料力学性能得到提高,最终得到流动性能和力学性能优异的UHMWPE/LP混合体系,UHMWPE/LP混合体系的MFR（230℃、5Kg）为0.2984g/10min,拉伸强度为24.45MPa,此时改性配方为UHMWPE 100份、LP15份、抗氧剂0.1份,并以此改性料作为制备UHMWPE自增强管材的原料。根据选定改性UHMWPE材料性质和聚合物自增强加工的原理自行设计了适用于UHMWPE自增强管材制备的模具,利用自行设计的模具和加工工艺成功制备了 UHMWPE自增强管材。并研究了拉伸扩张温度和轴向拉伸比对自增强管材性能的影响,结果表明:在温度为95℃～130℃时可成功制备出UHMWPE自增强管材,温度影响自增强管材的拉伸强度,拉伸扩张比一定的条件下,自增强管材的拉伸强度随着温度的升高逐渐降低,当温度为95℃时所制备的自增强管材的拉伸强度最高,自增强管材轴向拉伸强度为30.25MPa 比增强前提高了 27.36%,环向拉伸强度为26.43MPa 比增强前提高31.1%。管材在轴向和环向两个方向的增强是相互影响的,在沿拉伸应力方向上的强度随着拉伸比的增大而增大,在垂直于应力方向的强度则随拉伸比的增大而减小。微观结构分析表明UHMWPE管材经自增强加工后内部仍然为球晶结构,但是球晶被拉长变形,球晶之间形成脊柱状微纤,另外管材取向度增大,熔点升高,为进一步研究UHMWPE自增强管材奠定基础。
张竞夫[3]（2013）在《UHMWPE/HDPE挤出拉伸片材取向结构和力学性能的研究》文中指出本文主要研究相对低分子量HDPE和在低分子量HDPE中添加少量UHMWPE的诱导体系在拉伸作用下结晶形态和力学性能的变化。结果发现：在一定的加工条件下UHMWPE的取向诱导作用明显,并使力学性能得到提高。研究内容如下：1.将纯料HDPE在不同的熔融温度和拉伸速率下拉伸,发现拉伸速率相同时,纯料HDPE挤出温度越低,取向度越高,其结晶度也越高。挤出温度相同时,纯料HDPE熔体随着拉伸速率的增大,取向度增大后减小,结晶度变化不大。2.与纯料HDPE体系相比,添加UHMWPE对HDPE的取向诱导作用在较高的挤出温度（210℃、190℃）下比较明显,致使UHMWPE/HDPE复合体系的整体取向度提高,但是挤出温度较低（170℃）时,反而影响其取向结构的形成。在相同的加工条件下,其取向值比纯料HDPE的还要低很多。3.在100℃的环境温度中做拉伸力学性能测试发现,添加UHMWPE后在较高的熔融温度下拉伸的片材力学性能提高明显,而在较低的熔融温度下拉伸的片材力学性能反而低于纯料HDPE,这与取向度的测试值规律相符,可以看出取向结构的形成是使试验样品力学性能提高的关键因素。本课题的研究验证了UHMWPE的大分子链对HDPE的取向诱导作用,发现UHMWPE的大分子链能够有效的解缠和取向是诱导HDPE取向结晶的关键,这种取向结构的形成会使材料在取向方向上的力学性能得到提高。
潘燕[4]（2013）在《原位拉伸聚合物结构与性能研究》文中进行了进一步梳理近年来，通过聚合物形态控制技术实现聚合物自增强已成为研究热点。原位拉伸增强技术就是在聚合物成型加工过程中内部形成有序排列的串晶结构或者纤维结构作为增强相，从而提高其力学性能，达到增强的效果。本文在转矩流变仪上安装自行设计的收敛—发散型挤出口模，挤出制备原位拉伸自增强的聚合物片材。实验中，研究了高密度聚乙烯（HDPE）、聚丙烯（PP）、聚丙烯/液晶聚合物（PP/LCP）以及聚丙烯/液晶聚合物/马来酸酐接枝聚丙烯（PP/LCP/PP-g-MAH）复合材料的结构性能，材料的性能得到增强。聚合物在近熔点状态挤出成型片材的力学性能和耐热性能得到明显提高，HDPE和PP片材的拉伸强度分别提高了47.49％和20.46％。在近熔点状态挤出成型片材中生成了具有增强作用的片晶结构，且在熔体流动方向上有序排列。此外，近熔点状态挤出成型片材的熔融峰向高温漂移，结晶度提高，微晶尺寸变小，晶粒得到细化。挤出成型温度和拉伸比是影响聚合物材料原位成纤自增强的两个重要因素。随着挤出成型温度的降低，PP片材内的球晶结构得到了明显的细化，且球晶发生了塑性变形，力学性能得到提高。当挤出成型温度为160℃时，PP片材的拉伸强度最大为34.39MPa，维卡软化点温度为101.5℃。拉伸比较大时，聚合物片材的力学性能较好。与拉伸比λ=2时挤出成型的片材相比，λ=11时，HDPE和PP片材的拉伸强度分别增加了56.44%和46.65%，维卡软化点温度分别提高了19.8℃和15.4℃。且当λ=2时，聚合物片材的晶体为球晶结构，当λ=11时，PP片材的球晶结构得到明显的细化，HDPE片材的大分子链沿熔体流动方向取向度较高，形成片晶结构。对于PP/LCP复合材料，加入10份的液晶聚合物，PP/LCP复合材料的力学性能最好。与纯PP相比，PP/LCP（100/10）复合材料的流动性能、拉伸强度和维卡软化点温度分别提高了25.72%、25.22%和21.1℃。LCP的添加，在PP基体中形成了具有增强作用的“纤维”。此外，材料的微晶尺寸较小，晶粒得到细化。加入LCP后，PP片材的β晶型熔融峰消失，PP/LCP复合材料的断裂特征发生从韧性断裂到脆性断裂的转变。PP-g-MAH对PP/LCP复合材料的改性效果不好，随着PP-g-MAH的添加，PP/LCP/PP-g-MAH复合材料的流动性能和拉伸性能迅速下降，对耐热性能的影响不大，并且PP-g-MAH使PP/LCP复合材料体系的“成纤”能力下降。
陈开源[5]（2010）在《聚烯烃管材脉动挤出制备及自增强机理研究》文中研究指明塑料管材在建筑、市政建设、水利工程、燃气输送等领域有着广泛和重要的应用。与传统管材（铸铁管、混凝土管等）相比,具有重量轻、流动阻力小、耐腐蚀性好、密封性好、安装方便、节省能耗、寿命长等优点。因而塑料管材已成为重要的工业材料,年消耗量非常巨大。但塑料管材强度比传统管材低得多,因此提高塑料管材的强度以适应工程应用的高要求就具有重大的现实意义。除了外增强塑料管材,出于可持续发展等各方面的考虑,自增强塑料管材已成为国内外研究热点之一。聚合物电磁动态塑化成型加工技术和设备,通过螺杆的轴向振动,将振动力场引入到聚合物成型的整个过程,为聚合物成型加工理论和加工技术提出了新的研究方向。这一独特的加工方法深刻地影响了聚合物塑化挤出过程,使得聚合物的加工应用和理论都发生了巨大的变化。前期研究表明,振动力场的引入,可以提高制品的力学性能和外观质量。目前对于电磁动态塑化挤出成型未见有研究振动力场对塑料管材性能影响的报道。而系统地研究振动力场下管材性能与聚集态结构的变化,解释脉动挤出实现管材自增强的机理,从理论上和实验上深刻地揭示脉动挤出对聚合物产生的影响,可以为聚合物动态挤出成型提供理论指导,具有重要的科学意义和实际意义。本文利用电磁动态塑化挤出机,并自行设计了一个螺旋芯棒式管材机头。首先采用数值模拟方法,揭示了螺旋芯棒式管材机头流道中的聚合物熔体的流动特性,并通过实验验证了数值模拟的可靠性。结合正交试验,以螺旋分配系统出口截面处速度分布均匀性为目标,实现了螺旋芯棒式管材机头的优化设计。根据工业化生产实际情况,搭建起整个挤管实验装置。在工业化生产条件下,将振动力场引入到聚烯烃管材挤出成型的全过程,系统研究了振动参数对管材力学性能、热性能和聚集态结构的影响。研究结果表明,脉动挤出实现了管材的双向自增强,特别是管材周向强度得到明显提高,这对于承受内压力管材的使用具有重要意义。力学性能测试表明,对HDPE管材,与稳态相比,管材爆破压力最大提高了34.2%,轴向拉伸屈服强度最大提高了5.3%,轴向冲击强度最大提高了20.2%;对PP管材,与稳态相比,管材爆破压力最大提高了27.03%,轴向拉伸屈服强度最大提高了7.3%,轴向冲击强度最大提高了16.2%。脉动挤出提高了HDPE管材的耐热性能。当振动频率为6Hz,振幅为200μm时,HDPE管材维卡软化温度比稳态挤出时提高了3.1℃。DSC、WAXD、SEM分析测试表明,脉动挤出的聚烯烃管材熔点向高温漂移,结晶度也有所提高,结晶更加完善,晶面取向度得到提高,但晶型没有发生改变。耐慢速裂纹增长性是提高塑料管道耐用性的关键因素。塑料管材需具有良好的耐慢速裂纹增长性能,以确保管材的使用寿命。对脉动挤出的聚烯烃管材进行了耐慢速裂纹增长性能测试,研究了脉动挤出对HDPE管材耐慢速裂纹增长性能的影响及机理。研究发现,与稳态挤出的HDPE管材相比,脉动挤出的HDPE管材裂纹增长速率更小,脉动挤出可以提高HDPE管材的耐慢速裂纹增长性能,这对于管材的使用具有重要的现实意义。通过螺杆轴向振动引入振动力场后,有利于HDPE的成核和晶粒的长大。脉动挤出的HDPE管材结晶度提高,熔点升高,晶片变厚,晶粒尺寸变大,结晶完善,同时管材制品分子链形成了一种拟网结构,这些均有利于管材耐慢速裂纹增长性能的提高。基于合理的假设,考虑非定常流动,建立起数学模型。根据修正的Ostwald幂律本构方程,加载合适的动态边界条件,首次对脉动挤出条件下螺旋芯棒式管材机头流道中聚合物熔体的流动进行了全三维非牛顿等温数值模拟,同时数值模拟结果与实验结果具有较好的一致性。这为振动力场作用下机头流道内聚合物熔体流动特性的数值模拟提供了新方法和新思路。研究发现,随振动力场的引入,流道内熔体的剪切速率、粘度、剪切应力、压力和速度等呈周期性规律变化。另一方面,随着振动频率或振幅的增加,流场的剪切速率平均值有一定程度的增加,而流场的粘度平均值、剪切应力平均值和压力平均值均有一定程度的下降。最后本文从脉动挤出加工—聚集态结构—性能三者之间的关系出发,对聚集态结构测试结果、数值模拟得到的熔体流变性能进行分析和总结,分析了脉动挤出聚烯烃管材的自增强机理。聚烯烃管材力学性能的改善是振动力场提高结晶度、改善分子链的取向以及改善晶体形态等共同作用的结果。其中管材周向强度明显提高主要是由于螺杆轴向振动增强了管材分子链在周向的取向程度。上述这些研究成果丰富了聚合物动态成型加工理论和内容,加深了对脉动挤出过程中振动影响熔体流变行为、制品结构和性能的规律的认识,同时,为优化振动参数和模具设计,提供了实验数据与理论依据,对聚合物动态成型加工技术的进一步研究和推广,制备高性能的聚合物制品,具有重要的理论与现实意义。
王朝虹[6]（2007）在《添加HMWPE的HDPE诱导体系在复合应力场下所成型管材的结构与性能的研究》文中认为HDPE管材是一类应用广泛的型材，但传统管材周向强度较低，在输送高压流体时，往往很难满足实际的要求。到目前为止，国内外学者就管材增强技术进行了广泛的研究，但这些研究中关于通过在相对低分子量的HDPE中加入少量相对高分子量的HDPE（HMWPE）进行诱导结晶而增强的的研究还刚刚起步。本课题组长期致力于聚烯烃管材的双向自增强技术的研究，本论文就是在前人工作的基础上，将添加有少量HMWPE的诱导体系，通过自制的剪切拉伸双向复合应力场装置，对所挤出的自增强管材的性能与结构进行了继续与深入的研究。首先研究了三种代表不同分子量的HDPE纯料在相同温度，不同周向剪切转速的工艺下所挤出管材的结构与性能。结果发现每种纯料经过复合应力场后，周轴两向拉伸强度都明显提高，其中周向上的提高幅度最为显着。与常规挤出（未通过复合应力场）的管材相比，HDPE（2480）周向拉伸强度最高增幅为24.1％，轴向拉伸强度最高增幅为12.7％。采用SEM，WAXD,DSC等现代测试技术对试样内部形态结构进行表征后得到：经过复合应力场后，管材内部仍然为球晶结构，但晶粒得到了细化，结晶度增大，晶体发生了取向，取向方向是与周轴互成一定夹角。本实验重点研究了在相对低分子量HDPE中添加少量HMWPE的诱导体系通过复合应力场所挤出管材的结构与性能。结果发现：诱导体系在复合应力场中制备的管材比纯料在复合应力场中制备的管材实现了更大幅度的双向自增强：其中HDPE 5421B（2％）：HDPE 2480（98％）诱导体系相较于纯料在周轴两向上拉伸强度分别增长了32％，2.3％；HDPE 5421B（6％）：HDPE 2480（94％）诱导体系相较于纯料在周轴两向上拉伸强度分别增长了49％，6.9％；HDPE 5421B（10％）：HDPE 2480（90％）诱导体系相较于纯料在周轴两向上拉伸强度分别增长了35％，6.4％；通过SEM，WAXD，DSC等测试技术对管材内部的形态结构进行表征，我们确认这种增强机理属于剪切诱导结晶的增强。本实验中，HMWPE含量为6％的诱导体系所产生的诱导结晶的效果最好。HMWPE太少，则形成的线核数目不够，不能很好地诱导结晶；HMWPE太多，那么它自己也会结晶或者分子链会缠结在一起，而不会很好得起到促进HDPE结晶的晶轴的作用。每一个诱导体系，都有一个最佳剪切套转速（本实验中一般为20r／min）。转速过低，造成周向取向的剪切力场弱，取向不明显；然而剪切套转速的不断加快，剪切发热增大，解取向加剧，取向结晶结构又被分解。每一个诱导体系，都存在一个最佳剪切应力场温度，使管材获得最佳力学性能。温度过低，附生片晶的分子没有获得足够的活动能力，附生片晶不能形成良好的互锁结构，并且挤出困难，制品外形不佳且熔接痕明显；温度过高，解取向加剧，取向结晶结构被分解。冷却方式的不同导致管材的力学强度也产生差异。置于空气中自然冷却的力学强度高于置于水中骤冷的力学强度。故本课题的研究对于促进HDPE管材性能的改善，揭示HDPE诱导体系在复合应力场下成型管材时力学性能和微观形态的关系、工艺参数与力学性能的关系有着积极的意义。
颜士兵[7]（2007）在《周向剪切和轴向拉伸复合应力场中挤出玻纤增强聚烯烃管材的诱导取向及结晶形态的研究》文中认为发达国家在现代化进程中，塑料管的发展速度均超过同期经济发展速度，用塑料管代替传统管材是趋势。但传统塑料管材周向强度较低，在作为承压管材时，为了满足使用要求，需增厚管材壁，这样既浪费材料，也使得管材的冷却定型困难，成为工业化生产的一个瓶颈。国内外学者就管材的增强技术进行了大量的研究，大多的研究都是采用单方向的应力场进行的；增强技术仅停留在小尺寸口模管材的挤出或芯棒的转动来施加周向应力场，并且工艺上容易造成挤出的不稳定，以及定型的困难，生产效率与工业化相比相去极远。在前人工作基础之上，我们自行设计了带有周向剪切套筒和能产生轴向拉伸的复合应力场挤出口模，制备出双向增强的聚烯烃管材。这种挤出装置的突出优点是可以根据实际生产需要，调整口模组合元件尺寸，生产出不同口径的双向增强管材，改传统的芯棒旋转为套筒旋转。由于玻纤在外力场的作用下极易顺着外力场的方向进行有序排列，并且能够使高分子诱导取向，因此利用此种剪切拉伸双向复合应力场装置对玻纤增强的聚合物管材的周向和轴向性能进行研究也是一件极其有意义的事情。本文就玻纤增强聚烯烃管材在复合外场作用下，其增强机理、诱导取向、晶体结构、熔融行为和形态结构的变化进行了详细的研究。通过研究我们发现，经过复合应力场的玻纤增强管材的周向强度，轴向强度都有了很大的提高，周向强度的提高幅度更大；通过各种现代分析方法发现玻纤在复合应力场下沿周向、轴向都有了很大程度上的取向，玻纤分散的更加均匀；在玻纤的诱导下，基体聚合物材料分子的取向度、结晶度也有了很大程度的提高，并且玻纤能够固化基体分子的取向结构，使分子链的取向受温度升高的影响大大降低，所以玻纤增强复合材料的双向力学性能都有了很大的提高。一般玻璃纤维增强管材在常规挤出时当添加的玻璃纤维体积含量小于临界体积分数(当添加的玻纤的复合体系拉伸强度等于基体聚合物材料的拉伸强度时的玻纤体积分数)时，玻纤起不到增强的作用，反而会使复合材料的整体强度降低；但在复合应力场下挤出时，当添加的玻纤含量小于临界体积分数时，复合体系的拉伸强度不但没有降低反而升高了；当添加的玻纤含量大于临界体积分数时，复合体系要达到同样强度，经过复合应力场的玻纤增强管材需要的体积分数小于理论值。这也说明了经过复合应力场，玻纤对基体分子的诱导取向使复合体系的强度得到了一定程度的提高。
李安定[8]（2005）在《复合应力场下制备双向自增强聚烯烃管材及其形态结构与性能的研究》文中提出聚烯烃塑料管材是一类应用广泛的型材,但传统管材周向强度较低,在作为承压管材时,为了满足使用要求,需增厚管材壁,这样既浪费材料,也使得管材的冷却定型困难。 到目前为止,国内外学者就管材的双向增强技术进行了广泛的研究,但鲜有聚烯烃管材双向自增强的报道。在前人工作基础之上,我们自行设计了带有周向剪切元件和能产生轴向拉伸的复合应力场挤出口模,制备出双向自增强的聚烯烃管材。这种挤出装置的突出优点是可以根据实际生产需要,调整口模组合元件尺寸,生产出不同口径的双向增强管材,改传统的芯棒旋转为芯套旋转也是本装置的一个突出创新点。本文就聚烯烃在复合外场作用下,其晶体结构、熔融行为和形态结构的变化进行了详细的研究,所获得的研究成果如下: 1、对于添加了少量高分子量的普通品级的HDPE6098在复合应力场中制备的管材,管材的最佳力学性能出现在芯棒转速为15r/min处,其周向拉伸强度为34.27Mpa,轴向拉伸强度为28.84MPa。和普通管材相比较,周向强度提高了约36%;轴向强度提高了8%。将少量的高分子量聚乙烯添加到HDPE6100M中,经复合应力场制备的管材,同样获得了较为显着的双向增强效果。 2、采用系列HMWHDPE1158和HDPE6100M的配方组合通过复合应力场制备管材并测出其周、轴两向的力学性能,我们发现了明显的剪切诱导结晶现象,即少量HMWHDPE1158（2%-6%）加入到HDPE6100M中,在复合应力场中制备的管材比共混料所制备的管材呈现出更为优异的双向力学性能。 3、通过DSC测试,我们发现普通品级聚乙烯在复合应力场中制备的管材,其熔融峰温没有明显变化。而添加少量高分子量聚乙烯到普
高雪芹[9]（2005）在《聚合物在振动场中挤出成型时的流变行为和产品结构与性能的研究》文中提出在聚合物成型加工过程中,成型加工条件能影响聚合物的形态,而形态决定了制品的宏观性能,我们通过在挤出成型过程中加入振动场来控制聚合物的形态,充分挖掘聚合物材料的内在潜力,从而赋予制品预期的性能,适应更广泛的应用领域。根据研究需要我们自行研制了一套转阀式振动挤出装置,该振动挤出装置的振动频率较高,在093.3Hz 连续可调,振幅调节方便,在030mm 连续可调,振动装置采用液压系统,由于液压振动强度较高,在挤出成型过程中加入液压振动可使聚合物熔体受到高压贯穿式振动场的作用,使振动场对聚合物熔体的作用大大增强,装置的设计方案为原创性思维,目前国内外均没有类似装置。该装置不需要特殊的成型工艺条件,可控制试样的凝聚态结构、提高其性能,具有很强的实用性和工业化前景。我们利用振动挤出装置研究了聚合物在振动场中挤出成型时的流变行为,关于振动场对聚合物加工流变行为的研究已有很多报道,但是在挤出成型加工过程中引入中频（0～100Hz）液压振动场并研究振动参数对聚合物熔体流变行为影响的工作则未见报道。研究表明振动场对聚合物的流变性能影响效果非常明显,聚合物熔体在振动场作用下挤出特性得到改善,表观粘度降低,随着振动频率的增加,表观粘度先下降至最低值,然后出现回升趋势,回升到一定程度后基本上保持不变,即使在回升后表观粘度还是低于未施加振动时的表观粘度值。振动场使挤出口模压力降低、挤出流率升高,在口模压力保持不变的情况下聚合物熔体的挤出流率在振动场的作用下有明显提高。在振动场作用下挤
郭建明,吴世见,欧阳初,申开智[10]（2003）在《在复合外场中形成HDPE双向拉伸自增强片材》文中研究指明采用具有复合外场的双向拉伸口模 ,实现了聚乙烯片材双向拉伸自增强 ,并对其片材的拉伸强度、结晶形态进行了研究。结果表明 :HDPE双向拉伸自增强片材纵向和横向拉伸强度均有明显的增加 ,其内部结晶形态为平行串晶结构 ,正是由于生成了大量的平行串晶结构 ,导致了双向拉伸自增强片材的强度的提高。揭示了材料的结构与性能之间的关系。
二、挤出成型微晶聚烯烃片材和管材（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、挤出成型微晶聚烯烃片材和管材（论文提纲范文）
（1）高性能自增强聚乙烯复合材料的研究进展（论文提纲范文）
| 1 聚合物自增强技术概述 |
| 1.1 聚合物自增强成型加工 |
| 1.2 聚合物自增强的机理 |
| 1.3 聚合物自增强的优势 |
| 1.4 聚合物自增强的应用 |
| 2 自增强加工工艺-串晶结构-力学性能三者的相关性 |
| 2.1 热压成型UHMWPE纤维-聚乙烯自增强复合材料 |
| 2.2 注塑成型UHMWPE自增强复合材料 |
| 2.3 注塑成型高密度聚乙烯自增强复合材料 |
| 2.4 连续挤出聚乙烯自增强材料 |
| 3 结语与展望 |
（2）超高分子量聚乙烯自增强管材的制备及性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 绪论 |
| 1.1 UHMWPE 概述 |
| 1.2 聚合物自增强的概述 |
| 1.3 常用塑料管材自增强的研究进展 |
| 1.4 本论文主要研究内容和创新点 |
| 2 UHMWPE及其改性材料性能的研究 |
| 2.1 前言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.3 实验结果与讨论 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 UHMWPE自增强管材模具的设计 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 模具设计 |
| 3.3 本章小结 |
| 4 UHMWPE自增强管材的制备和性能测试 |
| 4.1 前言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.3 实验结果与讨论 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 总结 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读硕士学位期间的科研成果 |
| 学位论文数据集 |
（3）UHMWPE/HDPE挤出拉伸片材取向结构和力学性能的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 目录 |
| 1 绪论 |
| 1.1 高密度聚乙烯树脂在国民经济生活中的重要地位 |
| 1.2 高密度聚乙烯聚集态结构对性能影响的基本原理 |
| 1.3 HDPE的晶体模型和串晶结构的形成 |
| 1.3.1 HDPE的晶体模型 |
| 1.3.2 串晶结构的形成机理 |
| 1.3.3 串晶形成的聚合物熔体的流动场 |
| 1.4 HDPE在流动诱导作用下的自增强 |
| 1.4.1 自增强概述 |
| 1.4.2 HDPE自增强的研究现状 |
| 1.5 少量HMWPE对HDPE诱导结晶的研究 |
| 1.5.1 HMWPE对HDPE的流动诱导结晶原理 |
| 1.5.2 HMWPE/HDPE复合材料的研究现状 |
| 1.6 取向结构对材料力学性能影响的研究背景 |
| 1.7 本课题的研究目的和主要的研究任务 |
| 1.7.1 本课题的研究意义 |
| 1.7.2 本课题的主要研究内容 |
| 2 样品的制备与表征方法 |
| 2.1 样品的制备 |
| 2.1.1 实验原料 |
| 2.1.2 制备样品的实验设备 |
| 2.2 测试与表征 |
| 2.2.1 广角X射线衍射(WAXD) |
| 2.2.2 示差扫描量热仪(DSC) |
| 2.2.3 动态力学分析仪(DMA) |
| 3 HDPE挤出拉伸片材取向结构的研究 |
| 3.1 HDPE挤出拉伸片材的制备 |
| 3.2 样品的表征与分析 |
| 3.2.1 WAXD的测试结果与分析讨论 |
| 3.2.2 DSC测试结果与分析讨论 |
| 3.3 本章小结 |
| 4 UHMWPE/HDPE挤出拉伸片材取向结构的研究 |
| 4.2 样品的表征与分析 |
| 4.2.1 WAXD的测试结果与分析讨论 |
| 4.2.2 DSC的测试结果与分析讨论 |
| 4.3 本章总结 |
| 5 UHMWPE/HDPE挤出拉伸片材力学性能的研究 |
| 5.1 DMA拉伸样品的制备 |
| 5.2 DMA实验的设置 |
| 5.3 样品测试结果与讨论 |
| 5.3.1 不同参数条件下的UHMWPE/HDPE应力-应变曲线 |
| 5.3.2 UHMWPE的含量对UHMWPE/HDPE片材屈服强度的影响 |
| 5.3.3 UHMWPE的含量对UHMWPE/HDPE片材松弛模量和杨氏模量的影响 |
| 5.4 本章总结 |
| 6 总结与展望 |
| 6.1 总结 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（4）原位拉伸聚合物结构与性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 选题的意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.3 原位复合材料增强机理 |
| 1.4 原位复合材料的影响因素 |
| 1.4.1 相容性 |
| 1.4.1.1 加入具有增容作用的第三组分 |
| 1.4.1.2 通过加工过程中使组成分之间发生反应来实现增容 |
| 1.4.1.3 通过多元共混方法进行增容 |
| 1.4.1.4 通过原位聚合的方法来提高相容性 |
| 1.4.2 共混物组成 |
| 1.4.3 基体与分散相的粘度比 |
| 1.4.4 剪切速率和拉伸比 |
| 1.4.5 加工温度 |
| 1.4.6 其他影响因素 |
| 1.5 原位复合材料的加工方法 |
| 1.6 研究目标、拟解决的关键问题和研究方法 |
| 1.7 论文结构安排 |
| 2 原位拉伸聚合物自增强研究 |
| 2.1 实验部分 |
| 2.1.1 实验原料 |
| 2.1.2 实验设备 |
| 2.1.3 试样制备 |
| 2.1.4 性能测试 |
| 2.1.4.1 拉伸性能 |
| 2.1.4.2 耐热性能 |
| 2.1.5 结构形态表征 |
| 2.1.5.1 差示扫描量热仪（DSC） |
| 2.1.5.2 X 射线衍射（XRD） |
| 2.1.5.3 扫描电镜（SEM） |
| 2.2 结果与讨论 |
| 2.2.1 力学性能分析 |
| 2.2.2 热性能分析 |
| 2.2.3 DSC 分析 |
| 2.2.3.1 HDPE 片材 |
| 2.2.3.2 PP 片材 |
| 2.2.4 DMA 分析 |
| 2.2.5 XRD 分析 |
| 2.2.5.1 HDPE 片材 |
| 2.2.5.2 PP 片材 |
| 2.2.6 SEM 分析 |
| 2.3 本章小结 |
| 3 温度对原位拉伸聚丙烯材料自增强研究 |
| 3.1 实验部分 |
| 3.1.1 实验原料 |
| 3.1.2 实验设备 |
| 3.1.3 试样制备 |
| 3.1.4 性能测试 |
| 3.1.5 结构形态表征 |
| 3.2 结果与讨论 |
| 3.2.1 力学性能分析 |
| 3.2.2 热性能分析 |
| 3.2.3 DSC 分析 |
| 3.2.4 XRD 分析 |
| 3.2.5 SEM 分析 |
| 3.3 本章小结 |
| 4 拉伸比对原位拉伸聚合物材料自增强研究 |
| 4.1 实验部分 |
| 4.1.1 实验原料 |
| 4.1.2 实验设备 |
| 4.1.3 试样制备 |
| 4.1.4 性能测试 |
| 4.1.5 结构形态表征 |
| 4.2 结果与讨论 |
| 4.2.1 力学性能分析 |
| 4.2.2 热性能分析 |
| 4.2.3 DSC 分析 |
| 4.2.3.1 HDPE 片材 |
| 4.2.3.2 PP 片材 |
| 4.2.4 XRD 分析 |
| 4.2.4.1 HDPE 片材 |
| 4.2.4.2 PP 片材 |
| 4.2.5 SEM 分析 |
| 4.3 本章小结 |
| 5 PP/LCP 原位复合材料结构性能研究 |
| 5.1 实验部分 |
| 5.1.1 实验原料 |
| 5.1.2 实验设备 |
| 5.1.3 试样制备 |
| 5.1.4 性能测试 |
| 5.1.4.1 流动性能 |
| 5.1.4.2 拉伸性能 |
| 5.1.4.3 耐热性能 |
| 5.1.5 结构形态表征 |
| 5.1.5.1 差示扫描量热（DSC） |
| 5.1.5.2 X 射线衍射（XRD） |
| 5.1.5.3 扫描电镜（SEM） |
| 5.2 结果与讨论 |
| 5.2.1 流动性能 |
| 5.2.2 力学性能分析 |
| 5.2.3 热性能分析 |
| 5.2.4 DSC 分析 |
| 5.2.5 XRD 分析 |
| 5.2.6 SEM 分析 |
| 5.3 本章小结 |
| 6 PP/LCP/PP-g-MAH 原位复合材料结构性能研究 |
| 6.1 实验部分 |
| 6.1.1 实验原料 |
| 6.1.2 实验设备 |
| 6.1.3 试样制备 |
| 6.1.4 性能测试 |
| 6.1.5 结构形态表征 |
| 6.2 结果与讨论 |
| 6.2.1 流动性能 |
| 6.2.2 力学性能分析 |
| 6.2.3 热性能分析 |
| 6.2.4 DSC 分析 |
| 6.2.5 XRD 分析 |
| 6.2.6 SEM 分析 |
| 6.3 本章小结 |
| 7 总结 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 个人简历、在学期间发表的学术论文及取得的研究成果 |
（5）聚烯烃管材脉动挤出制备及自增强机理研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 塑料管材在国民经济生活中的重要地位与作用及其发展研究现状 |
| 1.2.1 塑料管材在国民经济生活中的重要地位与作用 |
| 1.2.2 塑料管材的发展研究现状 |
| 1.3 聚烯烃(PO, polyolefins)管材 |
| 1.3.1 聚烯烃管材的特点与应用 |
| 1.3.1.1 PE 管材的应用领域 |
| 1.3.1.2 PP 管材的应用领域 |
| 1.4 聚合物材料的自增强 |
| 1.4.1 自增强的研究背景 |
| 1.4.2 自增强方法 |
| 1.4.3 挤出成型中的自增强 |
| 1.5 振动技术在聚合物材料挤出成型自增强中的应用 |
| 1.5.1 挤出成型时机头加振的自增强 |
| 1.5.1.1 机械振动 |
| 1.5.1.2 声波或超声波振动 |
| 1.5.1.3 液压振动 |
| 1.5.2 挤出成型全过程加振的自增强 |
| 1.5.2.1 塑料电磁动态塑化挤出机 |
| 1.5.2.2 塑料电磁动态塑化挤出机挤出制品的自增强 |
| 1.6 塑料管材的自增强 |
| 1.6.1 塑料管材自增强的必要性 |
| 1.6.2 塑料管材自增强的旋转挤出成型法 |
| 1.7 螺旋芯棒式机头 |
| 1.7.1 螺旋芯棒式机头简介 |
| 1.7.2 螺旋芯棒式机头的研究现状 |
| 1.8 CAE 技术在挤出机头中的应用 |
| 1.8.1 塑料模具CAE 技术简介 |
| 1.8.2 CAE 技术在一般挤出机头中的应用 |
| 1.8.3 CAE 技术在螺旋芯棒式机头中的应用 |
| 1.9 CAE 技术在熔体中施加振动的应用 |
| 1.10 螺旋芯棒式管材机头研究现状 |
| 1.11 本论文的研究内容 |
| 1.12 本论文的研究目的、意义 |
| 1.13 本章小结 |
| 第二章 螺旋芯棒式管材机头的优化设计及挤管实验装置的搭建 |
| 2.1 挤出机头数值模拟的理论基础 |
| 2.2 挤出机头流道内熔体流动模拟的求解方法 |
| 2.2.1 有限元法的应用 |
| 2.2.2 Polyflow 软件的应用 |
| 2.3 螺旋芯棒式管材机头内熔体流动特性的数值模拟 |
| 2.3.1 机头的设计 |
| 2.3.2 几何模型的建立 |
| 2.3.3 模型求解基本假设 |
| 2.3.4 数学模型 |
| 2.3.4.1 连续性方程 |
| 2.3.4.2 运动方程 |
| 2.3.4.3 本构方程 |
| 2.3.5 数值模拟 |
| 2.3.5.1 网格模型 |
| 2.3.5.2 边界条件 |
| 2.3.5.3 物料参数 |
| 2.3.5.4 模拟计算 |
| 2.3.6 模拟结果分析及讨论 |
| 2.3.6.1 速度分布 |
| 2.3.6.2 压力分布 |
| 2.3.6.3 剪切速率分布 |
| 2.3.6.4 分析与讨论 |
| 2.4 螺旋芯棒式管材机头的优化设计 |
| 2.4.1 正交设计 |
| 2.4.1.1 指标的确定 |
| 2.4.1.2 因素和水平的确定 |
| 2.4.1.3 正交表的选择 |
| 2.4.1.4 结果分析与讨论 |
| 2.4.2 最优方案的数值模拟验证 |
| 2.5 挤出机的选用 |
| 2.6 辅助设备的确定 |
| 2.6.1 定径套的设计 |
| 2.6.2 真空定径箱、牵引设备的选用 |
| 2.7 挤管实验装置 |
| 2.8 本章小结 |
| 第三章 实验目的、原料、设备和方法 |
| 3.1 实验目的 |
| 3.2 原料 |
| 3.3 实验设备 |
| 3.3.1 挤管实验装置 |
| 3.3.2 其它设备 |
| 3.4 试样的制备 |
| 3.5 试样性能测试及形态表征 |
| 3.5.1 爆破压力测试 |
| 3.5.2 拉伸性能测试 |
| 3.5.3 冲击性能测试 |
| 3.5.4 热性能测试 |
| 3.5.5 DSC 测试 |
| 3.5.6 广角X 射线衍射（WAXD）测试 |
| 3.5.7 扫描电镜（SEM）测试 |
| 3.6 实验现场照片 |
| 3.7 数值模拟可靠性的实验验证 |
| 3.8 本章小结 |
| 第四章 脉动挤出聚烯烃管材的力学性能和热性能 |
| 4.1 脉动挤出对HDPE 管材力学性能的影响 |
| 4.1.1 爆破压力 |
| 4.1.2 轴向拉伸屈服强度 |
| 4.1.3 轴向冲击强度 |
| 4.2 脉动挤出对PP 管材力学性能的影响 |
| 4.2.1 爆破压力 |
| 4.2.2 轴向拉伸屈服强度 |
| 4.2.3 轴向冲击强度 |
| 4.3 脉动挤出对HDPE 管材热性能的影响 |
| 4.3.1 HDPE 管材维卡软化温度测定 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 脉动挤出对聚烯烃管材聚集态结构的影响 |
| 5.1 脉动挤出对HDPE 管材结晶结构的影响 |
| 5.1.1 DSC 分析 |
| 5.1.2 WAXD 分析 |
| 5.1.3 SEM 分析 |
| 5.2 脉动挤出对PP 管材结晶结构的影响 |
| 5.2.1 DSC 分析 |
| 5.2.2 SEM 分析 |
| 5.2.3 WAXD 分析 |
| 5.3 脉动挤出对聚烯烃管材取向态结构的影响 |
| 5.3.1 “拟网结构”的形成 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 脉动挤出HDPE 管材的耐慢速裂纹增长性能研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 实验 |
| 6.2.1 实验材料 |
| 6.2.2 实验设备 |
| 6.2.3 性能测试及形态表征 |
| 6.2.3.1 慢速裂纹增长测试 |
| 6.2.3.2 DSC 测试 |
| 6.2.3.3 WAXD 测试 |
| 6.2.3.4 扫描电镜（SEM）观察 |
| 6.3 实验结果与讨论 |
| 6.3.1 慢速裂纹增长测试结果 |
| 6.3.2 DSC 分析 |
| 6.3.3 WAXD 分析 |
| 6.3.4 SEM 分析 |
| 6.3.5 脉动挤出对HDPE 管材慢速裂纹增长的影响机理分析 |
| 6.4 本章小结 |
| 第七章 脉动挤出条件下聚合物熔体幂律方程的修正 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 脉动挤出条件下修正的幂律方程 |
| 7.3 聚合物熔体在毛细管动态流变仪流变行为的实验 |
| 7.3.1 实验目的 |
| 7.3.2 实验设备 |
| 7.3.3 实验原材料 |
| 7.3.4 实验步骤 |
| 7.3.5 实验数据的整理 |
| 7.3.6 实验结果 |
| 7.3.6.1 稳态挤出条件下的Ostwald 幂律方程 |
| 7.3.6.2 脉动挤出条件下修正的Ostwald 幂律方程 |
| 7.4 本章小结 |
| 第八章 脉动挤出条件下聚合物熔体在螺旋芯棒式管材机头内流动的数值模拟 |
| 8.1 几何模型的建立 |
| 8.2 模型求解基本假设 |
| 8.3 数学模型 |
| 8.3.1 连续性方程 |
| 8.3.2 运动方程 |
| 8.3.3 本构方程 |
| 8.4 数值模拟 |
| 8.4.1 网格模型 |
| 8.4.1.1 单位制的选择 |
| 8.4.1.2 坐标系的选择 |
| 8.4.1.3 网格的划分 |
| 8.4.2 边界条件 |
| 8.4.3 物料参数 |
| 8.4.4 模拟计算 |
| 8.4.4.1 非定常流动基本理论 |
| 8.4.4.2 计算方法及参数的设置 |
| 8.4.5 后处理说明 |
| 8.5 模拟结果分析及讨论 |
| 8.5.1 脉动挤出条件下流场随时间的变化规律 |
| 8.5.2 脉动挤出条件下振动参数（振动频率、振幅）对流场的影响 |
| 8.5.2.1 脉动挤出条件下振动频率对流场的影响 |
| 8.5.2.2 脉动挤出条件下振幅对流场的影响 |
| 8.6 脉动挤出数值模拟结果的实验对比 |
| 8.7 本章小结 |
| 第九章 脉动挤出聚烯烃管材的自增强机理 |
| 9.1 聚合物形态、性能和加工方法之间的关系 |
| 9.2 脉动挤出对熔体流变性能的影响分析 |
| 9.3 脉动挤出对熔体取向结晶行为的影响分析 |
| 9.4 脉动挤出对熔体取向态结构的影响分析 |
| 9.5 脉动挤出聚烯烃管材的自增强机理分析 |
| 9.6 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
（6）添加HMWPE的HDPE诱导体系在复合应力场下所成型管材的结构与性能的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 塑料管材在国民经济生活中的重要地位 |
| 1.2 普通塑料压力管的结构、性能与缺陷 |
| 1.2.1 聚乙烯塑料管的晶态和非晶态 |
| 1.2.2 普通塑料管受内压情况 |
| 1.2.3 目前塑料管材的增强情况 |
| 1.3 自增强技术 |
| 1.3.1 自增强概述 |
| 1.3.2 自增强研究现状 |
| 1.4 HDPE的晶体模型及自增强机理 |
| 1.4.1 HDPE的晶体模型 |
| 1.4.2 串晶结构的形成 |
| 1.4.3 外场下结晶 |
| 1.5 本课题的研究目的和主要研究任务 |
| 1.5.1 本课题的研究意义 |
| 1.5.2 本课题的主要研究内容 |
| 第二章 HDPE纯料在复合应力场中挤出的结构与性能 |
| 2.1 实验部分 |
| 2.1.1 实验原料 |
| 2.1.2 实验装置 |
| 2.1.3 挤出工艺 |
| 2.2 测试与表征 |
| 2.2.1 力学性能测试: |
| 2.2.2 扫描电镜(SEM)测试: |
| 2.2.3 广角X衍射(WAXD)测试: |
| 2.2.4 DSC测试 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 力学性能测试结果及分析讨论 |
| 2.3.1.1 周向力学性能的变化及分析讨论 |
| 2.3.1.2 轴向力学性能的变化及分析讨论 |
| 2.3.1.3 周轴两向性能的比较 |
| 2.3.2 SEM测试结果及分析讨论 |
| 2.3.3 WAXD测试结果及分析讨论 |
| 2.3.4 DSC测试结果及分析讨论 |
| 2.4 本章小结 |
| 2.4.1 力学性能 |
| 2.4.2 SEM图片 |
| 2.4.3 WAXD分析测试结果 |
| 2.4.4 DSC分析测试结果 |
| 2.5 复合应力场中管材增强机理探讨 |
| 第三章 HDPE诱导体系在复合应力场中成型管材的结构与性能 |
| 3.1 实验部分 |
| 3.1.1 实验原料与原料配比 |
| 3.1.2 实验装置 |
| 3.1.3 挤出工艺 |
| 3.2 测试与表征 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 力学性能测试结果及分析讨论 |
| 3.3.1.1 周向力学性能的变化及分析讨论 |
| 3.3.1.2 轴向力学性能的变化及分析讨论 |
| 3.3.1.3 周轴两向性能的比较 |
| 3.3.1.4 剪切套转速对管材力学性能的影响 |
| 3.3.1.5 诱导体系的配比对管材力学性能的影响 |
| 3.3.2 SEM测试结果及分析讨论 |
| 3.3.2.1 复合应力场中,诱导体系与纯料的SEM图片比较 |
| 3.3.2.2 同一诱导体系,不同剪切套转速的SEM图片比较 |
| 3.3.3 WAXD测试结果及分析讨论 |
| 3.3.3.1 复合应力场中,诱导体系与纯料的WAXD测试结果比较 |
| 3.3.3.2 HMWPE含量对WAXD测试结果的影响 |
| 3.3.4 DSC测试结果及分析讨论 |
| 3.4 本章小结 |
| 3.4.1 力学性能 |
| 3.4.2 SEM图片 |
| 3.4.3 WAXD测试结果 |
| 3.4.4 DSC测试结果 |
| 3.5 诱导体系增强机理探讨 |
| 第四章 剪切应力场温度和冷却方式对诱导体系管材结构与性能影响 |
| 4.1 实验部分 |
| 4.1.1 实验原料和配比 |
| 4.1.2 实验装置 |
| 4.1.3 挤出工艺 |
| 4.2 测试与表征 |
| 4.2.1 力学性能测试: |
| 4.2.2 扫描电镜(SEM)测试: |
| 4.2.3 WAXD测试: |
| 4.2.4 DSC测试 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 力学性能测试结果及分析讨论 |
| 4.3.1.1 剪切应力场温度对管材周向力学性能的影响 |
| 4.3.1.2 剪切应力场温度对管材轴向力学性能的影响 |
| 4.3.1.3 冷却方式对力学性能的影响 |
| 4.3.2 SEM测试结果及分析讨论 |
| 4.3.2.1 不同剪切应力场温度下所挤出管材的SEM图片 |
| 4.3.2.2 不同冷却方式下所挤出管材的SEM图片 |
| 4.3.3 WAXD测试结果及分析讨论 |
| 4.3.3.1 不同剪切应力场温度下所成型管材的WAXD曲线 |
| 4.3.3.2 不同冷却方式下管材的WAXD曲线 |
| 4.3.4 DSC测试结果及分析讨论 |
| 4.3.4.1 HDPE 5421B(2%):HDPE 2480(98%)体系 |
| 4.3.4.2 HDPE 5421B(6%):HDPE 2480(94%)体系 |
| 4.3.4.3 HDPE 5421B(10%):HDPE 2480(90%)体系 |
| 4.3.5.4 不同冷却方式下所成型管材的DSC测试 |
| 4.4 本章小结 |
| 4.4.1 力学性能 |
| 4.4.2 SEM图片 |
| 4.4.3 WAXD测试结果表明 |
| 4.4.4 DSC测试结果: |
| 4.5 剪切应力场温度对管材增强效果影响的机理 |
| 4.6 冷却方式对管材力学性能的影响机理 |
| 第五章 总结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间论文发表情况: |
| 致谢 |
（7）周向剪切和轴向拉伸复合应力场中挤出玻纤增强聚烯烃管材的诱导取向及结晶形态的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| 英文摘要 |
| 1 绪论 |
| 1.1 聚烯烃管的增强研究现状 |
| 1.1.1 聚烯管的自增强 |
| 1.1.2 纤维增强研究现状 |
| 1.2 纤维增强的相关理论 |
| 1.2.1 界面结合理论 |
| 1.2.2 短纤维增强原理和临界玻纤含量理论 |
| 1.3 复合应力场中聚合物的结晶行为 |
| 1.3.1 聚合物的晶型结构及形态 |
| 1.3.2 剪切对晶体成核及生长的影响 |
| 1.3.3 剪切对结晶形态的影响 |
| 参考文献 |
| 2 论文研究的意义及实验方案确立 |
| 2.1 复合应力场中聚合物挤出流动分析 |
| 2.2 本论文的研究意义和研究内容 |
| 2.2.1 本论文的研究意义 |
| 2.2.2 本论文的创新点 |
| 2.2.3 实验研究内容 |
| 参考文献 |
| 3 复合应力场中挤出HDPE/WYHDPE-G30体系的研究 |
| 3.1 实验部分 |
| 3.1.1 实验原料和配比 |
| 3.1.2 挤出工艺 |
| 3.1.3 试验设备 |
| 3.1.4 力学性能测试 |
| 3.1.5 扫描电镜(SEM)测试: |
| 3.1.6 DSC测试 |
| 3.1.7 广角X衍射(WAXD)测试: |
| 3.2 结果与讨论 |
| 3.2.1 力学性能测试结果与分析讨论 |
| 3.2.1.1 剪切套转速对管材强度的影响 |
| 3.2.1.2 剪切应力场段温度对管材强度的影响 |
| 3.2.2 WAXD的测试结果与分析讨论 |
| 3.2.3 DSC的测试结果与分析讨论 |
| 3.2.4 SEM的测试结果与分析讨论 |
| 3.3 结论 |
| 参考文献 |
| 4 复合应力场中挤出PP/WYPP-G30体系的研究 |
| 4.1 试验部分 |
| 4.1.1 实验原料和配比 |
| 4.1.2 挤出工艺 |
| 4.2 结果与讨论 |
| 4.2.1 力学性能测试结果与分析讨论 |
| 4.2.1.1 剪切套转速对玻纤增强PP管材强度的影响 |
| 4.2.1.2 剪切应力场段温度对玻纤增强PP管材强度的影响 |
| 4.2.2 WAXD的测试结果与分析讨论 |
| 4.2.3 DSC的测试结果与分析讨论 |
| 4.2.4 SEM的测试结果与分析讨论 |
| 4.3 小结 |
| 参考文献 |
| 5 结论 |
| 5.1 论文研究的主要结论 |
| 5.2 进一步研究的设想 |
| 攻读硕士学位期间发表论文 |
| 致谢 |
（8）复合应力场下制备双向自增强聚烯烃管材及其形态结构与性能的研究（论文提纲范文）
| 第一章 绪论 |
| 1.1 聚乙烯管的特性 |
| 1.2 统聚乙烯管存在的问题 |
| 1.3 聚烯烃压力管的增强方式 |
| 1.4 实验思路 |
| 1.5 基于形态学的增强控制技术 |
| 1.5.1 复合增强塑料管 |
| 1.5.2 自增强塑料管 |
| 1.6 聚烯烃球晶结构模型及其自增强的增强机理 |
| 1.6.1 球晶结构 |
| 1.6.2 串晶形态结构和柱晶 |
| 1.6.3 剪切条件下诱导结晶 |
| 主要参考文献 |
| 第二章 复合应力场挤管口模的设计 |
| 2.1 外力场的作用分析 |
| 2.2 复合应力场(先剪切后拉伸)挤管口模的设计 |
| 主要参考文献 |
| 第三章 聚乙烯(DGDA6098)在复合应力场中挤出成型的研究 |
| 3.1 实验装备 |
| 3.2 实验材料 |
| 3.3 挤出成型工艺要点 |
| 3.4 性能测试 |
| 3.4.1 拉伸性能 |
| 3.4.2 维卡软化点测定 |
| 3.5 形态结构表征 |
| 3.5.1 DSC测试 |
| 3.5.2 广角X射线衍射(WAXD) |
| 3.5.3 扫描电子显微镜(SEM)观察及试样制备 |
| 3.6 实验初探(HDPE在复合应力场中的半固态挤出) |
| 3.7 结果与讨论 |
| 3.7.1 力学性能测试结果 |
| 3.7.2 热性能 |
| 7.7.3 DSC测试结果分析 |
| 3.7.4 试样凝聚态结构的扫描电镜(SEM) |
| 小结 |
| 主要参考文献： |
| 第四章 复合应力场下挤出HDPE6100M管材的研究 |
| 4、1 原料配比 |
| 4、2 实验结果与分析 |
| 4、2、1 复合应力场下制备6100M管材 |
| 4、2、2 复合应力场下制备添加了HMWHDPE1158的HDPE6100M管材 |
| 4、2、3 DSC测试结果分析 |
| 4、2、4 广角X射线衍射分析测度结果(WAXD) |
| 4、2、5 试样凝聚态结构的扫描电镜(SEM) |
| 4、3 剪切诱导结晶的进一步验证 |
| 4、3、1 复合应力场下挤出添加了少量HMWHDPE1158的HDPE管材 |
| 4、3、2 复合应力场下挤出PPR管材 |
| 小结 |
| 参考文献 |
| 第五章 总结论 |
| 5.1 本项研究的主要结论 |
| 5.2 进一步研究的设想 |
| 攻读硕士学位期间科研成果 |
| 声明 |
| 致谢 |
（9）聚合物在振动场中挤出成型时的流变行为和产品结构与性能的研究（论文提纲范文）
| 1. 前言 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.1.1 挤出成型概述 |
| 1.1.2 聚合物形态、性能和加工方法的关系 |
| 1.1.3 聚合物熔体振动技术的起源和理论研究 |
| 1.1.4 振动注射成型研究 |
| 1.1.5 振动挤出成型研究 |
| 1.2 本论文选题的意义和目的 |
| 1.3 本论文的主要研究内容 |
| 1.4 本论文的创新点 |
| 2. 振动挤出实验装置的研制 |
| 2.1 振动方案设计 |
| 2.1.1 振动位置 |
| 2.1.2 振动方式 |
| 2.1.3 振动源 |
| 2.1.4 振动波形、频率和振幅 |
| 2.2 振动方案选择 |
| 2.3 振动(转阀式液压振动)挤出系统的设计 |
| 2.3.1 系统构成 |
| 2.3.2 转阀式液压振动系统设计 |
| 2.3.3 电气控制系统 |
| 2.4 挤出机头的设计 |
| 3. 聚合物在振动场中挤出成型时流变行为的实验研究 |
| 3.1 聚合物在振动场中挤出成型时流变行为的实验研究 |
| 3.1.1 实验部分 |
| 3.1.2 聚合物熔体在不同频率下振动时的流变行为研究 |
| 3.1.3 聚合物熔体在不同振幅下振动时的流变行为研究 |
| 3.1.5 聚合物熔体在不同螺杆转速下振动时的流变行为研究 |
| 3.2 聚合物在振动场中挤出成型时流变行为讨论 |
| 3.2.1 振动挤出成型流变行为的理论依据 |
| 3.2.2 振动参数对聚合物熔体粘度的影响 |
| 3.2.3 振动场对挤出口模压力的影响 |
| 3.3 本章小结 |
| 4. HDPE 振动挤出试样的性能与凝聚态结构研究 |
| 4.1 实验部分 |
| 4.1.1 振动挤出成型试样的制备 |
| 4.1.2 力学性能测试 |
| 4.1.3 形态结构表征 |
| 4.2 振动参数对试样力学性能的影响 |
| 4.2.1 振动挤出试样的纵向力学性能 |
| 4.2.2 振动挤出试样的横向力学性能 |
| 4.3 形态结构表征 |
| 4.3.1 WAXD 测试结果 |
| 4.3.2 SEM 测试结果 |
| 4.3.3 DSC 测试结果 |
| 4.4 本章小结 |
| 5. HDPE 6100M/1158 共混体系振动挤出试样的性能与凝聚态结构研究 |
| 前言 |
| 5.1 实验部分 |
| 5.1.1 振动挤出成型试样的制备 |
| 5.1.2 力学性能测试 |
| 5.1.3 形态结构表征 |
| 5.2 振动参数对试样力学性能的影响 |
| 5.2.1 振动挤出试样的纵向力学性能 |
| 5.2.2 振动挤出试样的横向力学性能 |
| 5.3 形态结构表征 |
| 5.3.1 WAXD 测试结果 |
| 5.3.2 SEM 测试结果 |
| 5.3.3 DSC 测试结果 |
| 5.4 讨论 |
| 5.4.1 应力诱导结晶 |
| 5.4.2 HDPE 6100M 与HDPE 6100M /1158 比较 |
| 5.5 本章小结 |
| 6. PP 振动挤出试样的性能与凝聚态结构研究 |
| 6.1 实验部分 |
| 6.1.1 振动挤出成型试样的制备 |
| 6.1.2 力学性能测试 |
| 6.1.3 形态结构表征 |
| 6.2 振动参数对试样力学性能的影响 |
| 6.2.1 振动频率对力学性能的影响 |
| 6.2.2 振幅对力学性能的影响 |
| 6.3 形态结构表征 |
| 6.3.1 WAXD 测试结果 |
| 6.3.2 SEM 测试结果 |
| 6.3.3 DSC 测试 |
| 6.4 本章小结 |
| 7. PP 加β成核剂振动挤出试样的性能与凝聚态结构研究 |
| 前言 |
| 7.1 实验部分 |
| 7.1.1 振动挤出成型试样的制备 |
| 7.1.2 力学性能测试 |
| 7.1.3 形态结构表征 |
| 7.2 振动挤出对 PP 加β成核剂试样力学性能的影响 |
| 7.2.1 振动挤出试样的纵向力学性能 |
| 7.2.2 振动挤出试样的横向力学性能 |
| 7.3 形态结构表征 |
| 7.3.1 WAXD 测试结果 |
| 7.3.2 SEM 测试结果 |
| 7.3.3 DSC 测试结果 |
| 7.4 本章小结 |
| 8.总结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（10）在复合外场中形成HDPE双向拉伸自增强片材（论文提纲范文）
| 1 实验部分 |
| 1.1 实验原料及设备 |
| 1.2 片材挤出成型工艺 |
| 1.3 性能测试 |
| 2 结果与讨论 |
| 2.1 双向拉伸自增强片材的力学性能 |
| 2.2 双向拉伸自增强片材的DSC曲线分析 |
| 2.3 双向拉伸自增强片材的WAXD曲线分析 |
| 2.3 挤材成型片材的凝聚态结构 |
| 3 结论 |
四、挤出成型微晶聚烯烃片材和管材（论文参考文献）
- [1]高性能自增强聚乙烯复合材料的研究进展[J]. 成惠斌,钱庆荣,陈建福. 精细石油化工进展, 2020(05)
- [2]超高分子量聚乙烯自增强管材的制备及性能研究[D]. 孙岩. 山东科技大学, 2018(03)
- [3]UHMWPE/HDPE挤出拉伸片材取向结构和力学性能的研究[D]. 张竞夫. 郑州大学, 2013(11)
- [4]原位拉伸聚合物结构与性能研究[D]. 潘燕. 重庆理工大学, 2013(02)
- [5]聚烯烃管材脉动挤出制备及自增强机理研究[D]. 陈开源. 华南理工大学, 2010(12)
- [6]添加HMWPE的HDPE诱导体系在复合应力场下所成型管材的结构与性能的研究[D]. 王朝虹. 四川大学, 2007(04)
- [7]周向剪切和轴向拉伸复合应力场中挤出玻纤增强聚烯烃管材的诱导取向及结晶形态的研究[D]. 颜士兵. 四川大学, 2007(04)
- [8]复合应力场下制备双向自增强聚烯烃管材及其形态结构与性能的研究[D]. 李安定. 四川大学, 2005(01)
- [9]聚合物在振动场中挤出成型时的流变行为和产品结构与性能的研究[D]. 高雪芹. 四川大学, 2005(01)
- [10]在复合外场中形成HDPE双向拉伸自增强片材[J]. 郭建明,吴世见,欧阳初,申开智. 塑料工业, 2003(05)