一、耐磨渣浆泵过流件的材料选择与热加工（论文文献综述）
郭强,符寒光[1]（2021）在《过共晶高铬铸铁中碳化物细化研究进展》文中指出过共晶高铬铸铁是一种优良的耐磨材料,广泛应用于渣浆泵过流件的生产。随着过共晶高铬铸铁中含碳量的不断增加,其组织中的初生碳化物变得粗大,在承受高冲击力或大颗粒冲击下会出现开裂的情况。为了改善过共晶高铬铸铁的韧性,提高其综合性能,国内外许多学者在细化碳化物领域做了大量的研究,文中总结了过共晶高铬铸铁中碳化物的细化最新研究成果,主要包括变质和孕育、半固态处理、脉冲电流三种方法。结合当前情况,展望了未来过共晶高铬铸铁中碳化物细化的研究发展前景。
邱博[2]（2021）在《ZTA/高铬铸铁宏观复合材料的制备及抗磨性研究》文中进行了进一步梳理本文针对陶瓷/金属宏观复合材料中存在的陶瓷颗粒难以在基体中分布均匀以及陶瓷与金属之间因润湿性差难以实现界面的良好复合等问题,在液态模锻工艺的基础上,提出了既不做预制体,也不采用“润湿化”处理的方法—“随流混合+高压复合”技术来制备陶瓷颗粒增强金属基宏观复合材料。首先,利用“随流混合+高压复合”法制备了Zr O2增韧Al2O3陶瓷颗粒（ZTA Particle）增强高铬铸铁（High Chromium Cast Iron）复合材料（ZTAp/HCCI）,探讨了压力作用下润湿性较差的陶瓷/金属实现机械啮合的热动力学条件,揭示了机械啮合界面的形成机理。其次,研究了ZTAp/HCCI复合材料的微观组织结构、力学性能、热膨胀性能以及机械啮合界面在加热-保温-冷却过程中的演变情况。之后,采用液锻复合技术在压力下制备了ZTA陶瓷块（ZTA Block）与HCCI的复合材料试样（ZTAb/HCCI）,研究了制备压力与陶瓷表面形貌对界面啮合行为的影响规律,建立了啮合强度与工艺参数之间的调控模型。最后,研究了ZTAp/HCCI复合材料在干滑动磨损以及冲击磨粒磨损条件下的磨损失效行为,确定了冲击磨损损失与磨损条件之间的定量相关关系,建立了磨损预报模型。本文得到的主要结果如下:（1）研究了润湿性能差的陶瓷/金属复合体系在压力作用下实现微观尺度上紧密啮合的热动力学条件,包括界面形成所需要做的最小功以及需要的最小外加压力。揭示了压力作用下机械啮合界面的形成机理,包括陶瓷与金属的接触、初步贴合、强化贴合以及完全贴合四个阶段。（2）采用“随流混合+高压复合”方法成功制备了ZTAp/HCCI复合材料试件,其成型完整,表面没有明显缺陷,内部颗粒均匀分布,体积分数可达54 vol%。ZTA与HCCI结合紧密且连续可靠,复合界面为机械啮合界面。冲击断口观察表明,断裂发生在颗粒内部而不是界面脱粘,说明基体和陶瓷之间具有相对较高的结合强度。（3）采用液锻复合技术在压力作用下制备了ZTAb/HCCI复合试样,研究了制备压力和陶瓷表面形貌对啮合强度的影响规律。对于粗糙表面陶瓷（Sa=2.046μm）而言,当制备压力由40 MPa提高到100 MPa时,啮合强度由16.73 MPa增加到了24.91 MPa,增幅为48.9%,说明压力的提高可以显着增加结合强度。在100 MPa的制备压力下,当陶瓷表面粗糙度由Sa=0.616μm增加至2.046μm时,啮合强度由20.87 MPa增加到24.91 MPa,增幅为19.4%,说明陶瓷粗糙程度的增加可以提高结合强度。（4）采用响应面分析法,确定了ZTAb/HCCI界面啮合强度与制备压力、陶瓷形貌以及陶瓷温度之间的定量相关关系,建立了啮合强度调控模型,分析了工艺参数及其交互作用对啮合强度的影响规律。（5）在干滑动磨损条件下,当施加载荷由300 N增加到900 N时,ZTAp/HCCI复合材料相对HCCI的耐磨性从1.84倍提高到2.95倍,表明复合材料在较高载荷下具有更好的耐磨性。在冲击磨粒磨损条件下,当冲击功由1.5 J增加到4.5 J时,ZTAp/HCCI复合材料的磨损体积损失增大,复合材料相对HCCI的耐磨性由2.35倍降低到了1.74倍,说明复合材料的耐磨性随冲击功的增加而降低。（6）采用响应面分析法,确定了ZTAp/HCCI复合材料冲击磨粒磨损损失与磨损参数（冲击功、冲击频率以及磨损时间）之间的定量相关关系,建立了复合材料的磨损预报模型,分析了磨损参数对材料磨损性能的影响规律。
魏世忠,徐流杰[3]（2020）在《钢铁耐磨材料研究进展》文中认为本文介绍了钢铁耐磨材料的发展历史,重点综述了高锰钢、高铬铸铁、高钒高速钢3类典型耐磨材料的成分、显微组织、磨损性能、抗磨机理和改性技术。以高锰钢为代表的耐磨钢依靠高强韧性的基体抵抗磨损,而以高铬铸铁和高钒高速钢为代表的耐磨合金主要依靠高硬度的耐磨相抵抗磨损,高钒高速钢比高铬铸铁具有更优良的耐磨性,与VC硬度高、形态好的特性有关。提出了高性能耐磨材料应具备3个要素:高强韧基体,高硬度多尺度协同作用的优质耐磨相,耐磨相与基体良好结合。
余仁强[4]（2019）在《脱硫循环泵过流件用Cr30A冲击腐蚀磨损失效行为研究》文中认为脱硫循环泵由于受到腐蚀磨损的影响而导致其使用寿命大大降低。为了能更好的为火电厂脱硫循环泵的快速失效问题提供理论基础,为脱硫关键过流件的科学选材及优化运行工艺提供科学依据。本文针对湿法脱硫工况下的腐蚀磨损现象,自制腐蚀磨损试验机,利用失重法、扫描电镜微观结构分析和能谱检测等手段,以Cr30A合金为研究对象,较为系统探讨了它在不同过流件冲击环境下的腐蚀磨损行为。论文的主要工作和结果如下:通过对Cr30A在不同过流件冲击环境下进行冲击腐蚀磨损试验,对它的冲击腐蚀磨损机理进行一定探讨:作为流道壁面材料在近平行冲击环境下,Cr30A的冲击腐蚀磨损失重率随转速上升而增加,当转速为1500r/min时,材料受到腐蚀磨损破坏质量流失最严重。Cr30A合金的冲击腐蚀磨损机理以显微切削为主;作为叶轮材料在小角度冲击环境下,当转速较低时,Cr30A的冲击腐蚀磨损机理以切削和犁皱为主,转速较高时的冲击腐蚀磨损机理主要是疲劳裂纹扩展导致挤出棱断裂和浅层片状剥落;作为泵壳材料在大角度冲击环境下,当转速较低时,Cr30A的冲击腐蚀磨损机理主要以犁皱和腐蚀磨损为主,而在高转速下的冲击腐蚀磨损机理主要是材料深层大块脱落和严重的腐蚀磨损;作为护板材料在近垂直冲击环境下,Cr30A的冲击腐蚀磨损机理主要是材料的小块脱落和腐蚀磨损。在不同过流件冲击环境下,Cr30A在腐蚀浆料中的腐蚀和磨损之间都存在明显交互作用。作为流道壁面材料在近平行冲击环境下,Cr30A冲击腐蚀磨损失重主要来自于腐蚀作用,其交互作用量占到总损伤11.65%～39.18%;作为叶轮材料在小角度冲击下,Cr30A冲击腐蚀磨损交互作用量占到总损伤41.86%～53.67%,当转速为1500 r/min时,其冲击腐蚀磨损失重主要来自于交互作用;作为泵壳材料在大角度冲击环境下,Cr30A冲击腐蚀磨损失重主要来源于腐蚀磨损交互作用,其交互作用量占到总磨蚀量的55.30%～67.28%;作为护板材料在近垂直冲击环境下,Cr30A冲击腐蚀磨损交互作用量占到总磨蚀量的18.84%～44.51%。交互作用量与冲击环境和转速有关。归纳总结其交互作用机制为:材料受到冲击发生塑性变形构成应变差异电池,促进了腐蚀。材料受到反复冲击产生裂纹,腐蚀介质渗入裂纹造成材料脱落,腐蚀促进了磨损。
郭凯[5]（2018）在《矿浆泵叶轮磨损规律与陶瓷涂层防护性能研究》文中进行了进一步梳理作为固液两相流体管道输送系统中的关键设备,矿浆泵在实际生产中多被用于输送含有腐蚀性和磨蚀性的固液两相流浆液,磨损腐蚀成为主要过流件服役过程中普遍存在的问题,这些问题直接导致矿浆泵寿命短、可靠性较差等缺陷。本文对矿浆泵主要过流件叶轮的磨损机理及分布规律进行了研究,并基于表面工程技术制定了叶轮表面陶瓷涂层防护修复方案,制作了陶瓷涂层试样,通过性能试验研究,验证了涂层对叶轮磨损问题防护和修复的可行性。通过Fluent软件,采用离散相模型（DPM）对矿浆泵叶轮进行了磨损特性的数值分析,结果如下:整体上看,叶轮的磨损区域主要集中在叶轮进出口位置。其中叶片部位磨损最为严重,主要集中在叶片的压力面出口区域和吸力面进口区域;另外后盖板部位的磨损也比较严重,主要集中在导流锥附近区域;前盖板上存在少量磨损,但并不严重。不同固相颗粒直径和质量流量会对叶轮磨损区域分布产生不同的影响,随着颗粒直径和质量流量的增大,叶轮磨损率明显增加,磨损区域由吸力面尾部扩展至中部,后盖板的磨损区域也呈现明显向周边区域扩展的趋势。针对叶轮选材、工况及磨损规律,对叶轮新件和磨损件分别制定了相应的防护和修复方案。采用合适的冷喷涂工艺制备了具有较高耐磨性能的氧化铝基氧化钛（AT13）陶瓷涂层试样,借助扫描电子显微镜、X射线衍射仪、铅笔硬度划痕仪及磨损试验台等对涂层进行性能表征试验,结果表明:AT13陶瓷涂层整体质量较好,涂层可以完全覆盖试验基体表面,并且平整无明显缺陷,孔隙率约为1.25%,表面硬度可达到6H,同等条件基体材料磨损失重最大为23.7mg,而涂层磨损失重仅为5.1mg,AT13陶瓷涂层达到了对矿浆泵叶轮存在的磨损问题防护和修复的要求。
韩跃[6]（2018）在《中铬耐磨合金在渣浆泵中的开发与应用》文中提出本文简述了国内外渣浆泵耐磨材料的发展现状,通过对比剖析了目前中铬铸铁的优点和不足,并展望了中铬铸铁在渣浆泵中的发展前景。课题在国标BTMCr8中铬铸铁的基础上,调整了C、Cr、Mn的含量,添加了Mo、Cu等合金元素,设计了用于渣浆泵零件的中铬铸铁新材料的化学成分,并进行了铸造成型工艺、热处理工艺和变质处理等工艺试验,对不同工艺条件下的材料强度、韧性、硬度、耐磨性一系列性能和组织进行了对比分析,最终得到了一种性能良好,成本低廉的渣浆泵中铬铸铁材料。本研究分析了各化学元素对材料组织与性能的影响,设计了用于渣浆泵零件的中铬铸铁的化学成分为:C2.93.2%,Si1.52.5%,Mn2.52.8%,Cr810%,Mo0.61.0%,Cu0.10.3%,S≤0.1%,P≤0.1%。中铬铸铁成分的渣浆泵零件铸造成型工艺试验结果表明:消失模工艺及树脂砂工艺均能满足工艺要求,其中消失模生产的零件铸态性能高于树脂砂零件,铸态硬度达到50HRC左右。热处理工艺试验结果表明:中铬铸铁试件在880℃空冷淬火250℃回火处理时综合力学性能最好,抗弯强度较铸态提高约40%,抗拉强度和冲击韧性提高约30%,组织为马氏体+残余奥氏体+M3C和M7C3混合组织,相对耐磨性可达到15号钢的3.72倍,BTMCr27的0.75倍。变质处理实验结果表明:采用钒铁包内冲入变质的方式可以有效提高中铬铸铁铸态的综合性能,在钒加入量0.1%时,抗拉强度和抗弯强度能够提高约30%,冲击韧性提高20%,耐磨性提高10-20%。钒在中铬铸铁除了细化晶粒,改善碳化物形态外,还与部分碳结合形成了VC硬质相,宏观上提高了中铬铸铁的性能和耐磨性,但钒加入量过多会导致过多碳化物聚集进而对基体产生割裂,使材料性能急剧下降,钒的加入量控制在0.1%左右。
廖芳蓉[7]（2014）在《渣浆泵过流部件表面激光原位合成TiC-VC颗粒增强Ni基复合涂层研究》文中研究表明渣浆泵是输送固液混合物的主要设备，在冶金、矿山等行业使用非常广泛，在工作过程中渣浆泵的过流部件（涡壳、护板、叶轮）由于输送介质的作用存在极为严重的磨损、腐蚀、以及表面剥落等问题。渣浆泵过流部件的低寿命使其使用成本增加，材料浪费量大。本文通过利用激光熔覆技术在渣浆泵过流部件用材表面成功制备出TiC-VC颗粒增强的Ni基复合涂层，对熔覆层的显微组织和性能进行了分析测试，并研究了熔覆层性能和组织的主要影响因素。在Ni60粉末中加入钛铁粉（FeTi70）、钒铁粉（FeV50）和石墨粉，在高能激光束的作用下，制备出了TiC-VC复合颗粒增强的镍基熔覆层，熔覆层与高铬铸铁基体形成良好的冶金结合。研究了激光工艺参数对熔覆层的组织和性能的影响，结果表明：熔覆层的硬度和相对耐磨性随着激光功率的增加而增加，但当激光功率提高到一定的水平时，熔覆层的硬度和耐磨性又开始下降；熔覆层的硬度和相对耐磨性与激光扫描速度成反比。通过对正交试验结果的分析发现：激光功率对熔覆层的性能影响最大，扫描速度次之，离焦量最小，且获得的较优的熔覆工艺参数组合为激光功率P=2.4kW，离焦量L=30mm，激光扫描速度V=250mm/min。研究了不同比例的钛铁、钒铁粉末加入量对熔覆层的组织和性能的影响，结果表明：随着合金粉末中钒铁比例的增加，熔覆层的流动性增加，增强相出现比较严重的偏聚现象，并出现大量的网状树枝晶，当熔覆层粉末中钛铁的添加比例为零时，熔覆层中网状树枝晶减少，熔覆层增强相主要以棒状和颗粒状形态呈现。熔覆层的硬度和相对耐磨性在Ti：V：C（摩尔比）=0.4：0.6：1.2时达到最好。研究了Mo粉和稀土La2O3对熔覆层中增强颗粒的分布以及熔覆层性能的影响，研究发现：Mo元素和稀土La2O3的添加对TiC-VC颗粒的分布具有明显的改善作用，其中5%Mo添加量的熔覆层与10%Mo添加量的熔覆层其硬度和相对耐磨性都有很大的提高。当稀土氧化镧（La2O3）的含量为1%时，熔覆层的硬度和耐磨性达到最佳，其洛氏硬度约为62HRC，磨损失量约为基材的1/3。
董杰[8]（2013）在《渣浆泵过流部件表面激光合成TiC/NiCrBSi工艺及性能研究》文中认为渣浆泵作为工业应用最广泛的泵体之一，其主要用于输送具有一定腐蚀性，含有硬质颗粒的固液混合物。因其在工业领域的应用主要集中在冶金、化工等行业，故在工作的过程中，经常处于非常恶劣的环境如磨蚀性较强的尾矿、腐蚀性较强的化学制剂等，工况条件非常恶劣，容易产生严重的磨料磨损、冲蚀磨损和表面剥落，进而出现早期失效、使用寿命较短的情况，给企业造成巨大损失。针对目前过流部件材料的研究和应用现状，本文选择高铬铸铁作为研究对象，通过激光表面合成具有优异综合性能的熔覆层组织，以到达延长渣浆泵过流部件的使用寿命，提高经济效益的目的。测定激光表面熔覆层组织的耐磨耐蚀等性能，利用正交试验表研究不同激光工艺参数下熔覆层组织的综合性能，得到最佳的激光熔覆工艺参数组合，获得较好的熔覆层组织。为了进一步提高表面熔覆层组织的性能，通过将Mo粉和CeO2添入到熔覆层粉末中并进行激光表面熔覆试验，通过对比不同组分的改善情况，确定其最优比。结果表明：熔覆层组织跟基材呈冶金结合，组织中存在硬质颗粒相TiC，其显微硬度及耐磨性等相对于基材有一定的提高。最佳的激光工艺组合为：激光功率3.2kw、扫描速度4mm/s、离焦量15mm。当添加6%Mo粉时，熔覆层组织硬度和耐磨性能最好，当添加0.5%CeO2时，可以有效改善熔覆层的耐磨性，取得比较好的效果。
李清[9]（2012）在《泥沙泵叶轮的包覆抗磨研究》文中研究指明采砂船上的泥沙泵和清淤用的渣浆泵由于工况恶劣,泵的过流部件磨损非常严重,其核心部件叶轮的磨损最为突出。正常工作情况下,采砂船上的叶轮的使用寿命不足一周,需要频繁更换,既影响工作效率,又显着增加使用成本。本文针对叶轮的磨损问题研究减缓磨损的新方法。在广泛查阅研究国内外有关文献的基础上,提出在叶轮表面包覆一层耐磨材料来抗磨的方法。经论证确定包覆层材料用聚氨酯弹性体,采用注塑工艺成型在叶轮表面。为了保持叶轮与泵壳体的尺寸关系,同时需要保证包覆层在叶轮上能够牢固定位,包覆前应对叶轮结构进行预处理,处理后的结果需要满足叶轮的强度要求。利用三维参数化设计软件UG建立了叶轮预处理后的3D模型,在此基础上,应用“反向抽壳”功能建立了包覆层的3D模型,为成型模具的计算机辅助设计奠定了基础。包覆层的成型模具设计实属带金属嵌件的塑料成型模具的设计,需要考虑的因素较多,如嵌件（叶轮）在模内的定位,材料的流动性、收缩率等。应用模流分析软件Moldflow进行了注塑模拟分析,优化了浇口位置和成型工艺参数,然后应用UG中的注塑模向导Mold wizard研发了叶轮包覆层的成型模具,并进行了计算机模拟成型。
吴宪平,朱先旺,刘煜,夏卿坤,张昊,何航敏[10]（2010）在《渣浆泵过流件耐磨材料的研究进展》文中研究说明渣浆泵过流件的严重磨损是影响渣浆泵工作效率和使用寿命的主要因素,因此采用合适的高耐磨材料来提高渣浆泵的使用寿命成为亟待解决的问题.主要介绍渣浆泵过流件耐磨材料的研究概况,重点阐述了高铬铸铁在过流件耐磨材料中的研究动态.
二、耐磨渣浆泵过流件的材料选择与热加工（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、耐磨渣浆泵过流件的材料选择与热加工（论文提纲范文）
（1）过共晶高铬铸铁中碳化物细化研究进展（论文提纲范文）
| 1?高铬白口铸铁发展状况 |
| 2?过共晶高铬铸铁研究现状 |
| 3?过共晶高铬铸铁碳化物细化的研究现状 |
| 3.1?半固态处理 |
| 3.2?变质与孕育处理 |
| 3.2.1 K变质 |
| 3.2.2 Mg变质 |
| 3.2.3 Al变质 |
| 3.2.4 V、Ti、Nb变质 |
| 3.2.5 稀土变质 |
| 3.3?脉冲电流 |
| 4?展望 |
（2）ZTA/高铬铸铁宏观复合材料的制备及抗磨性研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 引言 |
| 1.1 陶瓷/金属耐磨复合材料研究概况 |
| 1.1.1 陶瓷/金属耐磨复合材料制备工艺及存在问题 |
| 1.1.2 陶瓷/金属耐磨复合材料磨损性能 |
| 1.2 陶瓷/金属复合材料界面概述 |
| 1.2.1 陶瓷/金属复合材料界面结合机制 |
| 1.2.2 陶瓷/金属复合材料界面润湿性 |
| 1.2.3 陶瓷/金属复合材料界面结合强度 |
| 1.3 ZTA/高铬铸铁宏观复合材料研究现状 |
| 1.3.1 ZTA/高铬铸铁宏观复合材料的制备方法 |
| 1.3.2 ZTA/高铬铸铁宏观复合材料的界面研究 |
| 1.3.3 ZTA/高铬铸铁宏观复合材料的抗磨性能 |
| 1.4 研究内容及技术路线 |
| 1.4.1 研究内容 |
| 1.4.2 技术路线 |
| 2 液锻复合技术制备陶瓷/金属宏观复合材料的方法及理论 |
| 2.1 ZTA/高铬铸铁宏观复合材料的制备 |
| 2.1.1 实验材料及结构设计 |
| 2.1.2 “随流混合+高压复合”法制备宏观复合材料的技术原理 |
| 2.1.3 “随流混合+高压复合”法制备宏观复合材料的制备过程 |
| 2.2 液锻压力下陶瓷/金属复合材料实现机械啮合的条件 |
| 2.2.1 热力学条件 |
| 2.2.2 动力学条件 |
| 2.3 液锻压力下陶瓷/金属复合材料机械啮合界面形成机理 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 ZTA/高铬铸铁宏观复合材料的微观结构与力学性能 |
| 3.1 实验方法 |
| 3.1.1 微观结构与力学性能测试 |
| 3.1.2 机械啮合界面演变观察 |
| 3.2 ZTA/高铬铸铁宏观复合材料的微观结构 |
| 3.2.1 复合材料的颗粒分布及机械啮合界面表征 |
| 3.2.2 复合材料的组织观察 |
| 3.3 ZTA/高铬铸铁宏观复合材料力学性能及热膨胀性能 |
| 3.3.1 力学性能 |
| 3.3.2 热膨胀性能 |
| 3.4 ZTA/高铬铸铁机械啮合界面在温度变化过程中的演变 |
| 3.4.1 加热过程中的演变 |
| 3.4.2 保温过程中的演变 |
| 3.4.3 冷却过程中的演变 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 ZTA/高铬铸铁宏观复合材料的机械啮合行为及强度模型 |
| 4.1 实验方法及陶瓷表面形貌的表征 |
| 4.1.1 测量ZTA/高铬铸铁啮合强度试样的制备 |
| 4.1.2 测量ZTA/高铬铸铁啮合强度的方法 |
| 4.1.3 陶瓷表面形貌的表征 |
| 4.2 制备压力对ZTA/高铬铸铁机械啮合行为的影响 |
| 4.2.1 制备压力对机械啮合状态的影响 |
| 4.2.2 制备压力对结合率的影响 |
| 4.2.3 制备压力对机械啮合强度的影响 |
| 4.3 陶瓷表面形貌对ZTA/高铬铸铁机械啮合行为的影响 |
| 4.3.1 陶瓷表面形貌对机械啮合状态的影响 |
| 4.3.2 陶瓷表面形貌对结合率的影响 |
| 4.3.3 陶瓷表面形貌对机械啮合强度的影响 |
| 4.4 基于多元回归分析的ZTA/高铬铸铁机械啮合强度模型 |
| 4.4.1 响应面分析法 |
| 4.4.2 试验设计 |
| 4.4.3 机械啮合强度模型的建立、分析与检验 |
| 4.4.4 工艺参数交互作用对机械啮合强度模型的影响 |
| 4.4.5 机械啮合强度模型的优化 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 ZTA/高铬铸铁宏观复合材料的抗磨性能及磨损模型 |
| 5.1 实验方法 |
| 5.1.1 干滑动摩擦磨损试验 |
| 5.1.2 冲击磨粒磨损试验 |
| 5.2 ZTA/高铬铸铁宏观复合材料干滑动磨损性能 |
| 5.2.1 耐磨性结果 |
| 5.2.2 施加载荷对材料磨损性能的影响 |
| 5.2.3 机械啮合界面在滑动磨损条件下的演变 |
| 5.2.4 磨损机理 |
| 5.3 ZTA/高铬铸铁宏观复合材料冲击磨粒磨损性能 |
| 5.3.1 耐磨性结果 |
| 5.3.2 冲击功和磨损时间对材料磨损性能的影响 |
| 5.3.3 机械啮合界面在冲击磨损条件下的演变 |
| 5.3.4 磨损机理 |
| 5.3.5 不同复合材料抗磨性能对比 |
| 5.4 基于多元回归分析的ZTA/高铬铸铁宏观复合材料冲击磨损模型 |
| 5.4.1 试验设计 |
| 5.4.2 基体金属磨损模型的建立、分析及验证 |
| 5.4.3 复合材料磨损模型的建立、分析及验证 |
| 5.5 本章小结 |
| 6 全文总结 |
| 6.1 主要结论 |
| 6.2 主要创新点 |
| 参考文献 |
| 作者简历及攻读博士学位期间取得的研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（3）钢铁耐磨材料研究进展（论文提纲范文）
| 1 磨损的基本认识 |
| 2 代表性的钢铁耐磨材料 |
| 2.1 高锰钢 |
| 2.1.1 高锰钢国家标准与化学成分 |
| 2.1.2 高锰钢组织特征 |
| 2.1.3 高锰钢的强化机制 |
| 2.1.4 改性高锰钢发展状况 |
| 2.2 高铬铸铁 |
| 2.2.1 铬系白口铸铁国家标准与化学成分 |
| 2.2.2 高铬铸铁组织特点 |
| 2.2.3 高铬铸铁的磨损性能 |
| 2.2.4 超高铬铸铁 |
| 2.2.5 碳化物改善途径 |
| 2.3 高钒高速钢 |
| 2.3.1 高钒高速钢的化学成分 |
| 2.3.2 高钒高速钢的凝固组织 |
| 2.3.3 热处理工艺 |
| 2.3.4 高钒高速钢的磨损性能 |
| 3钢铁耐磨材料发展展望 |
（4）脱硫循环泵过流件用Cr30A冲击腐蚀磨损失效行为研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题研究的背景和意义 |
| 1.2 脱硫循环泵耐磨蚀材料 |
| 1.3 国内外腐蚀磨损的研究现状 |
| 1.3.1 腐蚀磨损影响因素 |
| 1.3.2 腐蚀磨损交互作用 |
| 1.4 主要研究内容 |
| 第二章 研究方法 |
| 2.1 试验条件 |
| 2.1.1 试验材料 |
| 2.1.2 试验设备 |
| 2.1.3 试验介质 |
| 2.2 试验方案 |
| 2.3 试验结果观察与失重分析 |
| 2.3.1 微观形貌观察 |
| 2.3.2 材料失重分析 |
| 第三章 过流件的腐蚀磨损行为 |
| 3.1 Cr30A合金的静态腐蚀 |
| 3.2 转速对过流件腐蚀磨损行为的影响 |
| 3.2.1 转速对流道壁面腐蚀磨损行为的影响 |
| 3.2.2 转速对叶轮腐蚀磨损行为的影响 |
| 3.2.3 转速对泵壳腐蚀磨损行为的影响 |
| 3.2.4 转速对护板腐蚀磨损行为的影响 |
| 3.3 冲蚀角对过流件腐蚀磨损行为的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 不同冲击环境下的腐蚀磨损交互作用 |
| 4.1 近平行冲击环境下的腐蚀磨损交互作用 |
| 4.2 小角度冲击环境下的腐蚀磨损交互作用 |
| 4.3 大角度冲击环境下的腐蚀磨损交互作用 |
| 4.4 近垂直冲击环境下的腐蚀磨损交互作用 |
| 4.5 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录 攻读硕士学位期间发表的论文 |
（5）矿浆泵叶轮磨损规律与陶瓷涂层防护性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题背景与意义 |
| 1.2 矿浆泵研究概述 |
| 1.2.1 流体机械数值模拟发展及研究现状 |
| 1.2.2 矿浆泵磨损规律研究现状 |
| 1.3 表面涂层研究概述 |
| 1.3.1 金属涂层防护 |
| 1.3.2 高分子涂层防护 |
| 1.3.3 陶瓷材料涂层防护 |
| 1.4 论文主要研究内容 |
| 第二章 矿浆泵叶轮的磨损研究 |
| 2.1 数值模拟基础理论及模型处理 |
| 2.1.1 数值模拟理论基础 |
| 2.1.2 仿真模型处理 |
| 2.2 叶轮磨损规律分析 |
| 2.2.1 叶片部位磨损规律 |
| 2.2.2 前盖板部位磨损规律 |
| 2.2.3 后盖部位板磨损规律 |
| 2.3 矿浆泵叶轮磨损机理的探讨 |
| 2.3.1 冲蚀磨损理论 |
| 2.3.2 磨损的影响因素 |
| 2.3.3 叶轮磨损失效形式分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 叶轮表面陶瓷涂层设计及试样制备 |
| 3.1 叶轮防护方案 |
| 3.1.1 矿浆泵叶轮表面修复手段的研究现状 |
| 3.1.2 叶轮的防护修复方案 |
| 3.2 陶瓷涂层的防护机理及制备技术 |
| 3.2.1 防护机理 |
| 3.2.2 制备方法 |
| 3.3 陶瓷涂层试样制备 |
| 3.3.1 冷喷涂技术 |
| 3.3.2 涂层制备工艺 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 陶瓷涂层试样的性能试验研究 |
| 4.1 涂层形貌及孔隙率分析 |
| 4.1.1 试验方案 |
| 4.1.2 结果分析 |
| 4.2 涂层硬度性能试验 |
| 4.2.1 试验方案 |
| 4.2.2 结果分析 |
| 4.3 涂层的耐磨损试验 |
| 4.3.1 试验方案 |
| 4.3.2 结果分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 总结与展望 |
| 5.1 研究结论 |
| 5.2 对后续研究工作的展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 攻读硕士学位期间发表的学术论文及科研成果 |
（6）中铬耐磨合金在渣浆泵中的开发与应用（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 渣浆泵材料发展现状 |
| 1.2.1 镍硬白口铸铁 |
| 1.2.2 高铬白口铸铁 |
| 1.2.3 低铬铸铁 |
| 1.2.4 中铬铸铁 |
| 1.3 研发难点和发展前景 |
| 1.3.1 研发难点 |
| 1.3.2 发展前景 |
| 第2章 研究内容及研究方法 |
| 2.1 本课题的研究意义及内容 |
| 2.1.1 研究意义 |
| 2.1.2 研究内容 |
| 2.2 研究路线 |
| 2.3 研究方法及实验设备 |
| 2.3.1 力学性能测试 |
| 2.3.2 显微组织分析 |
| 2.3.3 冲蚀磨损实验 |
| 第3章 成分设计及成型工艺 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 成分选择 |
| 3.2.1 设计方案 |
| 3.2.2 成分及元素分析 |
| 3.3 成型工艺 |
| 3.3.1 铸造工艺性 |
| 3.3.1.1 原材料 |
| 3.3.1.2 造型 |
| 3.3.1.3 熔炼及浇注 |
| 3.3.1.4 铸后处理 |
| 3.3.2 机加工性能 |
| 第4章 热处理性能和耐磨性研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.1.1 退火 |
| 4.1.2 淬火和回火 |
| 4.2 热处理实验方法 |
| 4.2.1 试样制备 |
| 4.2.2 工艺制定 |
| 4.3 热处理实验结果 |
| 4.3.1 实验结果及分析 |
| 4.3.2 组织分析 |
| 4.4 耐磨性研究 |
| 4.4.1 耐磨性及磨损机理 |
| 4.4.2 耐磨性实验原理 |
| 4.4.3 耐磨性实验方法 |
| 4.4.4 耐磨性实验结果 |
| 4.5 本章结论 |
| 第5章 变质处理对中铬铸铁性能影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验方法 |
| 5.3 实验结果 |
| 5.3.1 力学性能的影响 |
| 5.3.2 耐磨性的影响 |
| 5.3.3 显微组织影响 |
| 5.4 现场应用情况 |
| 5.5 本章结论 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间所发表的论文 |
| 致谢 |
| 个人简历 |
（7）渣浆泵过流部件表面激光原位合成TiC-VC颗粒增强Ni基复合涂层研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 主要符号说明 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题的研究背景 |
| 1.2 渣浆泵过流部件的磨损失效形式和国内外处理情况 |
| 1.2.1 渣浆泵过流部件的失效形式 |
| 1.2.2 国内外过渣浆泵部件表面处理技术 |
| 1.3 激光表面熔覆国内外发展状况 |
| 1.4 激光熔覆技术 |
| 1.4.1 激光熔覆原理 |
| 1.4.2 激光熔覆的主要特点 |
| 1.4.3 激光熔覆工艺 |
| 1.4.4 激光熔覆的主要工艺参数 |
| 1.5 激光熔覆材料的研究 |
| 1.5.1 自熔性合金粉末 |
| 1.5.2 陶瓷粉末 |
| 1.5.3 复合粉末 |
| 1.6 熔覆层增强相的研究 |
| 1.6.1 熔覆层增强相的选择 |
| 1.6.2 熔覆层增强相的添加方法 |
| 1.7 本文的研究目的和主要内容 |
| 1.7.1 研究目的 |
| 1.7.2 主要内容 |
| 第二章 实验材料及方法 |
| 2.1 试验材料 |
| 2.1.1 基体材料 |
| 2.1.2 熔覆粉末 |
| 2.2 试验方法 |
| 2.2.1 熔覆层制备 |
| 2.2.2 激光熔覆工艺参数的正交试验设计 |
| 2.2.3 试验操作流程 |
| 2.2.4 熔覆层的组织与性能测试 |
| 第三章 激光熔覆原位合成 TiC-VC 增强镍基熔覆层组织及熔覆工艺的研究 |
| 3.1 原位生成 TiC、VC 的热力学分析 |
| 3.2 原位合成 TiC-VC 增强镍基熔覆层 |
| 3.3 工艺参数对熔覆层显微组织的影响 |
| 3.3.1 激光功率对熔覆层显微组织的影响 |
| 3.3.2 扫描速度对熔覆层显微组织的影响 |
| 3.4 工艺参数对熔覆层硬度的影响 |
| 3.5 工艺参数对熔覆层相对耐磨性的影响 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 激光熔覆工艺方案优化 |
| 4.1 熔覆层相对耐磨性的正交试验结果与分析 |
| 4.2 激光熔覆工艺优化 |
| 4.3 本章小结 |
| 第五章 合金粉末对熔覆层组织与性能的影响 |
| 5.1 钛铁、钒铁加入量对熔覆层组织和性能的影响 |
| 5.2 钼（Mo）对熔覆层组织和性能的影响 |
| 5.3 氧化镧（La2O3）对熔覆层组织和性能的影响 |
| 5.3.1 稀土氧化镧（La2O3）对合成 TiC-VC 的影响 |
| 5.3.2 稀土氧化镧（La2O3）对熔覆层性能的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 结论 |
| 6.1 主要工作回顾 |
| 6.2 本课题今后需进一步研究的地方 |
| 参考文献 |
| 个人简历 在读期间发表的学术论文 |
| 致谢 |
（8）渣浆泵过流部件表面激光合成TiC/NiCrBSi工艺及性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 主要符号说明 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 激光表面技术 |
| 1.2.1 激光熔覆技术的基本原理 |
| 1.2.2 激光熔覆的主要特点和局限性 |
| 1.3 激光表面熔覆技术研究 |
| 1.3.1 激光表面熔覆材料体系 |
| 1.3.2 激光表面熔覆工艺 |
| 1.4 激光熔覆层的性能 |
| 1.5 激光表面熔覆的工业应用 |
| 1.5.1 航空航天领域 |
| 1.5.2 汽车工业 |
| 1.5.3 模具领域 |
| 1.5.4 轧辊行业 |
| 1.6 激光表面熔覆技术主要发展方向 |
| 1.6.1 国内发展方向 |
| 1.6.2 国外发展方向 |
| 1.7 激光表面熔覆技术主要问题及研究展望 |
| 1.8 选题意义与研究内容 |
| 第二章 渣浆泵过流部件的磨损机理及激光合成相关研究 |
| 2.1 渣浆泵过流部件的磨损机理 |
| 2.1.1 冲蚀磨损 |
| 2.1.2 汽蚀损伤 |
| 2.1.3 腐蚀磨损 |
| 2.2 影响渣浆泵过流部件磨损的因素 |
| 2.2.1 料浆因素 |
| 2.2.2 过流部件材料因素 |
| 2.3 渣浆泵过流部件材料的选择和表面强化现状 |
| 2.3.1 高铬铸铁和镍硬铸铁 |
| 2.3.2 复合材料 |
| 2.3.3 橡胶材料和陶瓷材料 |
| 2.4 金属基复合涂层的研究 |
| 2.4.1 激光表面熔覆金属基复合材料 |
| 2.4.2 熔覆层的成型问题 |
| 2.4.3 影响熔覆层组织和性能的因素 |
| 2.5 课题研究的目的和主要内容 |
| 2.5.1 研究目的 |
| 2.5.2 研究内容 |
| 第三章 渣浆泵过流部件激光表面合成实验设计 |
| 3.1 实验材料 |
| 3.1.1 基体材料 |
| 3.1.2 实验粉末 |
| 3.2 实验设备 |
| 3.3 激光表面熔覆合成实验设计 |
| 3.3.1 激光表面熔覆合成对比实验设计 |
| 3.3.2 激光表面熔覆合成正交实验设计 |
| 3.4 实验操作流程及方法步骤 |
| 3.4.1 实验流程 |
| 3.4.2 实验具体方法步骤 |
| 3.4.3 材料的前期处理 |
| 3.5 熔覆层性能测试 |
| 3.5.1 测试用试样的制备 |
| 3.5.2 试样的显微硬度测试 |
| 3.5.3 试样显微组织观察 |
| 3.5.4 试样的耐磨性测试 |
| 3.5.5 试样的耐腐蚀性能测试 |
| 第四章 渣浆泵过流部件激光表面合成工艺参数优化 |
| 4.1 工艺参数对熔覆层显微硬度的影响 |
| 4.1.1 激光功率对熔覆层显微硬度的影响 |
| 4.1.2 扫描速度对熔覆层显微硬度的影响 |
| 4.1.3 离焦量对熔覆层显微硬度的影响 |
| 4.2 工艺参数对熔覆层耐磨性能的影响 |
| 4.3 工艺参数对熔覆层表面组织的影响 |
| 4.3.1 激光功率对熔覆层宏观组织的影响 |
| 4.3.2 熔覆层的显微组织 |
| 4.4 熔覆层组织成分分析 |
| 4.5 正交试验设计及结果分析 |
| 4.5.1 熔覆层显微硬度正交试验设计及结果分析 |
| 4.5.2 熔覆层耐磨性正交试验设计及结果分析 |
| 4.5.3 选取制备较优综合性能熔覆层的工艺参数 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 熔覆层组织和性能的影响因素 |
| 5.1 Mo 含量对激光表面合成 TiC/NiCrBSi 熔覆层性能的影响 |
| 5.1.1 Mo 含量对熔覆层显微组织的影响 |
| 5.1.2 Mo 对熔覆层显微硬度、耐磨性及耐腐蚀性能的影响 |
| 5.1.3 最佳配比 |
| 5.2 CeO_2含量对激光表面合成 TiC/NiCrBSi 熔覆层性能的影响 |
| 5.2.1 CeO_2对熔覆层显微组织的影响 |
| 5.2.2 CeO_2对熔覆层显微硬度、耐磨性及耐腐蚀性能的影响 |
| 5.2.3 最佳配比 |
| 5.3 本章小结 |
| 第六章 结论 |
| 6.1 以往主要工作小结 |
| 6.2 该课题未来可以拓展改进的方面 |
| 参考文献 |
| 个人简历 在读期间发表的学术论文 |
| 致谢 |
（9）泥沙泵叶轮的包覆抗磨研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 国内外研究动态 |
| 1.3 本课题研究的目的和意义 |
| 1.4 本文主要研究内容 |
| 1.5 本章小结 |
| 第二章 叶轮抗磨措施及三维模型建立 |
| 2.1 抗磨措施的提出 |
| 2.2 叶轮三维模型建立 |
| 2.3 叶轮包覆前处理 |
| 2.4 包覆层的设计 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 包覆层的材料选择及其成型工艺性分析 |
| 3.1 包覆材料的选择 |
| 3.2 Moldflow软件介绍 |
| 3.2.1 Moldflow简介 |
| 3.2.2 Moldflow的分析流程 |
| 3.2.3 Moldflow的分析结果 |
| 3.3 包覆成型工艺性分析 |
| 3.3.1 叶轮三维模型的导入与网格划分 |
| 3.3.2 浇口位置分析与设定 |
| 3.3.3 填充分析 |
| 3.3.4 优化浇口位置并进行再分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 包覆层的成型模具设计 |
| 4.1 注塑机的选择 |
| 4.1.1 注塑成型工艺特点 |
| 4.1.2 注塑机的分类与应用 |
| 4.1.3 注塑机的选择 |
| 4.2 基于Moldwizard的模具设计 |
| 4.2.1 注塑模向导(Moldwizard)简介 |
| 4.2.2 HB-Mold简介 |
| 4.2.3 确定型腔数量和分型面 |
| 4.2.4 分型 |
| 4.2.5 校核凹凸模的接触强度 |
| 4.2.6 添加模架 |
| 4.2.7 定模底板厚度的校核 |
| 4.2.8 其他标准件的添加 |
| 4.2.9 浇注系统设计 |
| 4.2.10 冷却系统设计 |
| 4.2.11 浇注系统凝料脱出机构设计 |
| 4.2.12 模具爆炸图 |
| 4.2.13 创建模具工程图 |
| 4.3 本章总结 |
| 第五章 结论及展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文目录 |
（10）渣浆泵过流件耐磨材料的研究进展（论文提纲范文）
| 1 渣浆泵过流件磨损机理 |
| 1.1 冲蚀磨损 |
| 1.2 气蚀损伤 |
| 1.3 腐蚀磨损 |
| 2 渣浆泵过流件材料的选择 |
| 2.1 高铬铸铁和镍硬铸铁 |
| 2.2 橡胶和陶瓷材料 |
| 2.3 复合材料 |
| 3 渣浆泵过流件耐磨材料的国内外研究现状 |
| 3.1 高铬铸铁改性 |
| 3.1.1 采用超高铬合金材料提高耐磨性 |
| 3.1.2 相图计算来确定不同C/Cr比高铬铸铁的适用工况条件 |
| 3.1.3 变质处理对碳化物的改性 |
| 3.1.4 微量元素对高铬铸铁耐磨性的影响 |
| 3.2 新材料、新工艺的利用 |
| 3.2.1 陶瓷材料应用 |
| 3.2.2 表面粘贴或焊接耐磨材料 |
| 4 结语 |
四、耐磨渣浆泵过流件的材料选择与热加工（论文参考文献）
- [1]过共晶高铬铸铁中碳化物细化研究进展[J]. 郭强,符寒光. 铸造, 2021(04)
- [2]ZTA/高铬铸铁宏观复合材料的制备及抗磨性研究[D]. 邱博. 北京交通大学, 2021(02)
- [3]钢铁耐磨材料研究进展[J]. 魏世忠,徐流杰. 金属学报, 2020(04)
- [4]脱硫循环泵过流件用Cr30A冲击腐蚀磨损失效行为研究[D]. 余仁强. 长沙理工大学, 2019(06)
- [5]矿浆泵叶轮磨损规律与陶瓷涂层防护性能研究[D]. 郭凯. 昆明理工大学, 2018(01)
- [6]中铬耐磨合金在渣浆泵中的开发与应用[D]. 韩跃. 河北科技大学, 2018(04)
- [7]渣浆泵过流部件表面激光原位合成TiC-VC颗粒增强Ni基复合涂层研究[D]. 廖芳蓉. 华东交通大学, 2014(02)
- [8]渣浆泵过流部件表面激光合成TiC/NiCrBSi工艺及性能研究[D]. 董杰. 华东交通大学, 2013(07)
- [9]泥沙泵叶轮的包覆抗磨研究[D]. 李清. 太原理工大学, 2012(10)
- [10]渣浆泵过流件耐磨材料的研究进展[J]. 吴宪平,朱先旺,刘煜,夏卿坤,张昊,何航敏. 长沙大学学报, 2010(05)